汽車有限公司空調(diào)管道流場cfd分析報告-閱讀頁
2025-04-07 10:06本頁面
【正文】 于 273K，兩側(cè)的玻璃溫度均小于 273K，最大溫度是 264K，同時結(jié)合圖 6 的速度分布云圖看出有明顯的 V 型死區(qū)，除霜要求可能不能滿足國標要求。前擋風(fēng)玻璃靜態(tài)溫度和速度變換視頻，以及 1015 除霜效果視頻如下： zx 1015 前 820 15 到 25 15 到 25 5. 吹面風(fēng)道流動及風(fēng)量分配計算. 模型前處理與網(wǎng)格劃分 圖 10 吹面風(fēng)道結(jié)構(gòu)對空調(diào)吹面風(fēng)道進行流體分析前，首先需要對 CAD 模型進行前處理，去除對分析沒有影響的風(fēng)道表面特征，從 CAD 模型中抽出風(fēng)道的內(nèi)表面；然后去除一些對最終結(jié)果影響很小的細微特征，因為要精確地模擬這些特征，會導(dǎo)致生成網(wǎng)格的質(zhì)量變差，求解時計算量會成倍增加，所以對模型進行必要的簡化和幾何處理，尤為重要。網(wǎng)格采用四面體單元，風(fēng)道網(wǎng)格最小 ，單元總數(shù)約 66 萬。. 邊界條件及求解設(shè)置為了簡化問題，對于計算區(qū)域作如下簡化假設(shè)：（1）固體區(qū)與流體區(qū)的物性參數(shù)（如固體的密度，流體的密度與粘度等）為常數(shù)；（2）流動為穩(wěn)態(tài)流動（速度、壓力、溫度等物理量不隨時間變化） ；（3）不考慮重力和溫度的影響。對于空調(diào)系統(tǒng)的風(fēng)道分析，壓力——速度耦合一般采用 SIMPLE 方法，RNG k 湍流模型進行分析。. 模型求解及結(jié)果分析出風(fēng)口 流量（kg/s） 風(fēng)量分配比例左車窗玻璃側(cè) L %駕駛員側(cè) ML %%中央吹面 副駕駛側(cè) MR%%右車窗玻璃側(cè) R %%表 3 吹面風(fēng)道出風(fēng)口風(fēng)量分配比例 051015202530351 2 3 4出 風(fēng) 口 位 置流量分配比%注：表中出風(fēng)口位置 4 分別代表左側(cè)窗出口、駕駛員側(cè)出口、副駕駛側(cè)出口、右側(cè)窗出口圖 11 吹面風(fēng)道各出口流量分配柱狀圖相對應(yīng)于圖 11 的吹面風(fēng)道，其各個出風(fēng)口的風(fēng)量分配比例如表 3 和圖 11 所示，從圖 11 可以看出吹面風(fēng)道左右兩側(cè)的風(fēng)量分配比例分別為 %和 %，基本合理。空調(diào)管道流場 CFD 分析報告 汽車有限公司第 10 頁 共 11 頁圖 12 吹面風(fēng)道內(nèi)表面壓力分布圖 13 吹面風(fēng)道內(nèi)部壓力流線圖由圖 113 可以看出，雖然風(fēng)道幾何進口階段并不是左右對稱，但是在分配后的管道上其壓力顯示左右相對均勻?qū)ΨQ，表明兩邊的氣流分配均勻。6. 分析結(jié)論以上對的除霜效果進行初步分析，從現(xiàn)在的結(jié)構(gòu)分析看，的除霜效果有一定的問題，有可能不能滿足國家標準的要求，結(jié)論如下：1 從上面的結(jié)果和分析看出風(fēng)管的結(jié)構(gòu)不是很理想，內(nèi)部有好基礎(chǔ)負壓的區(qū)域，而且負壓值很大，產(chǎn)生空氣內(nèi)部摩擦，效果能量，建議進一步優(yōu)化風(fēng)管結(jié)構(gòu)；2 除霜風(fēng)道左右兩側(cè)的風(fēng)量分配比例分別為 %和 %，基本合理；但通往左右兩側(cè)車窗玻璃（即駕駛員側(cè)和副駕駛側(cè)）的風(fēng)量比例各是 %和 %，比例較小。一是風(fēng)管出口與玻璃傾角上區(qū)考慮；二是從點擊點位置考慮；三是增加流量。4 吹面風(fēng)道各出風(fēng)口（L、ML、MR、R）風(fēng)量分配比例分別為 %、%、%和 %，風(fēng)量
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