液壓卡盤課程設計--液壓卡盤的設計與控制-閱讀頁
2025-02-01 02:14本頁面
【正文】 式中: F— 彈簧的預緊力。α的大小取決于三方面因素: 第一, ??減小時, 所需彈簧的預緊力F 也相應減小。 第三, 要考慮夾緊機構的自鎖性能要好, α不可過小。綜上分析, 卡瓦斜面角??不宜取過小, 一般??= 6―9α, 建議取大值。 立軸鉆機多用一組大直徑碟簧, 全液壓鉆機為多組氮氣彈簧、小直徑碟簧或模具彈簧。在設計計算中, 卡瓦接觸面積, f 摩擦系數(shù)的設定, α的選定, 都會影響卡盤的夾持能力。本文只是對于巖心鉆機卡盤的各種結構型式和其適用主機進行了匯總說明, 同時也會持續(xù)關注各種卡盤在施工過程中的安全性、效率以及維修便利性, 以期對巖心鉆機的卡盤設計提供更多的思路。 由于活動爪， 固定爪均按被夾體之圓弧設計，在理論上是能沿弧長全部接觸的．B口夾緊包角為三爪園心角之和一250 接觸長度接近周長之70％ ，且相對比較均勻． 故不會夾壞被夾體．這是用其它方式夾緊的拆柱機所不能相比的． 使用中已證明了這一點。為了便于分析，我們認為卡爪與被央體格全長接觸．格弧長各點噓力相同，并通過圓心．活動爪受力平{Ii．即兩柱塞推力與被夾體對活動爪之接觸反力之和為零．得方程： 解之得 q1=／R (1)式中： R— 被夾體園弧半徑65 一活動爪園心角。由于徑向夾緊力之和額定埴為150KN將(1)、(2)代人(3)，解得：N=21．243(KN)夾緊柱塞直徑d=35mm，所以夾緊油壓為： P=4N／兀d178。 l0179。也是卡盤密封性能試驗壓力的計算依據(jù)。當然． 由于卡爪與被夾體存在彈性， 而卡爪圓弧叉與被夾體接近(理論上相同)．故完全達到上述兩種狀況均是不可能的象車睞卡盤要扳專用扳手才能夾緊一樣，液壓卡盤也是由轉動絲桿產生油壓來夾緊的．轉動絲桿所需驅動力矩是卡盤叉一重要技術參數(shù)。 驅動活塞產生有壓縮需要力矩式中： P一驅動活塞產生的油壓22M Pa；d1一驅動活塞直徑．40mm；r0一螺旋平均半徑；由于螺致為矩形28 4，故：r0=189。m)式中：rˊ—當量摩擦半徑，接非跑計算．忽略缸蓋與絲桿之徑向間隙． 則合計算．忽略缸蓋與絲桿之徑向間隙． 則代人已知數(shù)值，計算結果為M2=～ (N mM1與M2均與摩擦系數(shù)關系很大． 由于潤滑好壞直接決定摩擦系數(shù)的大小， 而卡盤的潤滑條件叉不很好+故兩力矩之和應取較大值， 同時考慮其他因素影響．我們取M=100NM 作為控制值．即卡盤內產生22Mpa油壓時．轉動絲桿所需力矩不得大于100N m，而絲桿驅動力矩達100 N 這就證明了額定夾緊力的確定及額定油壓。液壓泵站獨立于數(shù)控車床之外，不但避免了液壓泵站震動和發(fā)熱對機床精度的影響，而且便于系統(tǒng)的安裝、調試和維護。其工作原理為：泵電機通過進油口處得吸油濾油器，從郵箱中吸油，經出油口的單向閥控制油路供油。反之，電磁鐵得電時，壓力油經節(jié)流閥及液壓軟管進入液壓缸左腔，使推動活塞向右移動，實現(xiàn)卡盤加緊。碟形彈簧的設計是液壓卡盤的設計關鍵,在設計和制造上都不能出現(xiàn)問題, 否則液壓卡盤不可靠。與油缸式卡盤結構相比，液壓系統(tǒng)比較簡單，使用的油管少，工作性能
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