【正文】 )= M1(2)/N1(2) =第五層截面 2—2 處 軸向力為上述荷載 N1 與本層墻自重之和， N2(1)=＋ = KN N2(2)=＋ = KN ② 第四層 第四層截面 3—3 處 軸向力為上述荷載 N2 與本層樓蓋荷載 N5l之和 N5l(1) =＋ = KN N5l(2) =＋ = KN N3(1)=＋ = KN N3(2) =＋ = KN σ0（ 1） = ??? 36 0 0 . 9 0 1 0 0 . 7 0 9 0 . 6 6 . 0 6 . 91 . 6 0 . 1 9 0 . 2 2??? = Mpa 所以 σ0（ 1） /f=，查表得 δ1（ 1） =＋ ? = 則 a0,b（ 1） 為： a0,b（ 1） = 500= ㎜ ≈ M3(1)= N5l(1)(y－ ,b（ 1） )=(－ )= KNm e3(2)= M3(2)/N3(2) =第四層截面 4—4 處 軸向力為上述荷載 N3 與本層墻自重 之和， N4(1)=＋ = KN N4(2)=＋ = KN ③ 第三層 第三層截面 5—5 處 軸向力為上述荷載 N4 與本層樓蓋荷載 N4l之和 N4l(1) = KN N4l(2) = KN N5(1)=＋ = KN N5(2)=＋ = KN σ0（ 1） = ?? = Mpa，所以 σ0（ 1） /f=， 查表得 δ1（ 1） =＋ =，則 a0,b（ 1） 為： a0,b（ 1） = 500= ㎜ ≈ M5(1)= N4l(1)(y－ ,b（ 1） )=(－ )= KNm e5(2)= M5(2)/N5(2) =第三層截面 6—6 處 軸向力為上述荷載 N5 與本層墻自重之和， 1 22 N6(1)=＋ = KN N6(2)=＋ = KN ④ 第二層 第二層截面 7—7 處 軸向力為上述荷載 N6 與本層樓蓋荷載 N3l之和 N3l(1) = KN N3l(2) = KN N7(1)=＋ = KN N7(2)=＋ = KN σ0（ 1） = ?? = Mpa，所以 σ0（ 1） /f=， 查表得 δ1（ 1） =＋ =，則 a0,b（ 1） 為： a0,b（ 1） = 500= ㎜ ≈ M7(1)= N3l(1)(y－ ,b（ 1） )=(－ )= KNm e5(2)= M5(2)/N5(2) =第二層截面 8—8 處 軸向力為上述荷載 N7 與本層墻自重之和， N8(1)=＋ = KN N82)=＋ = KN ⑤ 第一層 第一層截面 9—9 處 軸向力為上述荷載 N8 與本層樓蓋荷載 N2l之和 N2l(1) = KN N2l(2) = KN N9(1)=＋ = KN N9(2)=＋ = KN σ0（ 1） = ?? = Mpa，所以 σ0（ 1） /f=， 1 23 查表得 δ1（ 1） =＋ =，則 a0,b（ 1） 為： a0,b（ 1） = 500= ㎜ ≈ M9(1)= N2l(1)(y－ ,b（ 1） )=(－ )= KNm e9(2)= M9(2)/N9(2) =第一層截面 10—10 處 軸向力為上述荷載 N9 與本層墻自重之和， N10(1)=＋ = KN N102)=＋ = KN ⑥ 地下室（ f= Mpa） 地下室 11—11 截面處 軸向力為上述荷載 N10與本層樓蓋荷載 N1l之和 N1l(1) = KN N1l(2) = KN N11(1)=＋ = KN N11(2)=＋ = KN σ0（ 1） = ?? = Mpa，所以 σ0（ 1） /f=， 查表得 δ1（ 1） =＋ =，則 a0,b（ 1） 為： a0,b（ 1） = 500= ㎜ ≈ M11(1)= N1l(1)(y－ ,b（ 1） )=(－ )= KNm e11(2)= M11(2)/N11(2) =第一層截面 12—12 處 軸向力為上述荷載 N11 與本層墻自重之和， N12(1)=＋ = KN N122)=＋ = ⑦ 第五層窗間墻承載力驗算 （ Ⅰ ）第五層截面 1—1 處窗間墻受壓承載力驗算 第一組內力 N1(1)= KN e1(1)= 第二組內力 N1(2)= KN e1(2)= 對于第一組內力： e/h= e/y=﹤ β=γβ0Hh = = 查表得： φ= ΦfA=103= KN﹥ KN 滿足要求 對于第二組內力： e/h= e/y=﹤ β=γβ0Hh = = 查表得： φ= ΦfA=103= KN﹥ 滿足要求 （ Ⅱ ）第五層截面 2—2 處窗間墻受壓承載力驗算 第一組內力 N2(1)= KN e1(1)= 0 第二組內力 N2(2)= KN e1(2)= 0 e/h=0 β= 查表得： φ= ΦfA=103=﹥ 滿足要求 （ Ⅲ ）梁端支承處（截面 1—1）砌體局部受壓承載力驗算 梁端設計尺寸為 800 ㎜ 190 ㎜ 300 ㎜的預制剛性墊塊 Ab=abbb== ㎡ 第一組內力 σ0= Mpa。 a0,b=76 ㎜ N0=σ0 ⑧ 第四層窗間墻承載力驗算 （ Ⅰ ）窗間墻受壓承載力驗算結果列于下表： 表一 第四層間墻受壓承載力驗算結果 （ Ⅱ ） 梁端支承處（截面 3—3）砌體局部受壓承載力驗算 梁端設計尺寸為 600 ㎜ 190 ㎜ 200 ㎜的預制剛性墊塊 Ab=abbb== ㎡ 第一組內力 σ0= Mpa。 a0,b=80 ㎜ N0=σ0 ⑨ 第三層窗間墻承載力驗算 （ Ⅰ ）窗間墻受壓承載力驗算結果列 于下表： 表二 第三層窗間墻受壓承載力驗算結果 項目 第一組內力 第二組內力 截面 截面 5—5 6—6 5—5 6—6 N(KN) e(㎜ ) 16 0 15 0 e/h y(㎜ ) 95 95 e/y β φ A(㎡ ) f(Mpa) φf A(KN) ＞ ＞ ＞ ＞ 滿足要求 滿足要求 （ Ⅱ ） 梁端支承處（截面 5—5）砌體局部受壓承載力驗算 梁端設計尺寸為 600 ㎜ 190 ㎜ 200 ㎜的預制剛性墊塊 Ab=abbb== ㎡ 第一組內力 σ0= Mpa。 a0,b=83 ㎜ N0=σ0 ⑩ 第二層窗間墻承載力驗算 （ Ⅰ ）第二層窗間墻受壓承載力驗算結果列于下表： 表三 第二層窗間 墻受壓承載力驗算結果 項目 第一組內力 第二組內力 截面 截面 5—5 6—6 5—5 6—6 N(KN) e(㎜ ) 11 0 12 0 e/h y(㎜ ) 95 95 e/y β φ A(㎡ ) f(Mpa) φf A(KN) ＜ ＜ ＜ ＜ 承載力不足 承載力不足 承載力不足，需灌孔。 N3l= KN。A B=103= KN N0＋ N3l=＋ = KN e= N3l (y－ ,b)/( N0＋ N3l )=， e/h=, 按 β≤3，查表得 φ= , A0=（ ＋ 2） = ㎡ A0 /AB=， γ=1＋ ? =﹤ 2, γ1== Φγ1f AB =103= KN﹥ N0＋ N3l= 滿足要求 對于第二組內力，由于 a0,b 基本接近且 N3l較小，采用此墊塊亦能滿足局壓承載力的要求，故不必再驗算。因此可知第一層也需灌孔。 N2l= KN。A B=103= KN N0＋ N2l=＋ = e= N2l (y－ ,b)/( N0＋ N2l )=， e/h=, 按 β≤3，查表得 φ= , A0=（ ＋ 2） = ㎡ A0 /AB=， γ=1＋ ? =﹤ 2, γ1== Φγ1f AB =103= KN﹥ N0＋ N2l= 滿足要求 對于第二組內力，由于 a0,b 基本接近且 N3l較小，采用此墊塊亦能滿足局壓承載力的要求，故不必再驗算。 灌孔采用 Cb25 的混凝土， fc= Mpa ,孔洞率 δ=45%，灌孔率 ρ=33% 則 fg=f＋ =＋ = Mpa＜ 2f= Mpa， 地下室窗間墻受壓承載力驗算結果列于下表： 表五 地下室窗間墻受壓承載力驗算結果 項目 第一組內力 第二組內力 截面 截面 11—11 12—12 11—11 12—12 1 30 N(KN) e(㎜ ) 7 7 e/h y(㎜ ) 95 95 β φ A(㎡ ) f(Mpa) φf A(KN) ＞ ＞ ＞ ＞ 滿足要求 滿足要求 （ Ⅱ ）梁端支承處（截面 11—11）砌體局部受壓承載力驗算 梁端設計尺寸為 400 ㎜ 190 ㎜ 180 ㎜的剛性墊塊 Ab=abbb== ㎡ 第一組內力 σ0=。 a0,b=99 ㎜ N0=σ0 橫墻的承載力計算 1 31 以 ⑧ 軸線上的橫墻為例，橫墻上承受由屋面和樓面?zhèn)鱽淼木?布荷載，可取 1m 寬的橫墻計算，其受荷面積為 1（ ＋ ） = ㎡。 (1)荷載計算 取一個計算單元，作用于橫墻的荷載標準值如下： 屋面恒荷載 =屋面活荷載 = KN/m 一～五層樓面恒荷載 =一 ～五層樓面活荷載 = KN/m 二～五層墻體自重 = KN 一層墻體和窗自重 = 地下室墻體自重 = (2)控制截面的內力計 算 ① 第一層截面 9—9 處（偏心受壓） 軸向力包括屋面荷載，二～五層樓面及荷載及二～五層墻體自重 N9(1)=（ ＋ 4＋ 4）＋ （ ＋ 4） = KN N9(2) =（ ＋ 4＋ 4）＋（ ＋ 4） = KN N2l(1) =（ ）＋ （ ） = KN N2l(1)ˊ =＋ = KN M9(1)=－ = KNm e9(2)= M9(2)/N9(2) =② 第一層截面 10—10 處 N10(1)=＋ = KN N10(2)=＋ = KN ③ 地下室截面 11—11 處 N11(1)=＋ ＋ = KN N11(2)=＋ ＋ = KN M11(1)=M9(1)= KNm e11(1)= M11(1)/N11(1) =圖四 橫墻剖面圖 1 32 e11(2)= M11(2)/N11(2) =④ 地下室截面 12—12 處 N12(1)=＋ = KN N12(2)=＋ = KN （ 3）承載力計算 ① 第一層橫墻承載力驗算結果列于下表： 表六 第一層橫墻承載力驗算結果 項目 第一組內力 第二組內力 截面 截面 9—9 10—10 9—9 10—10 N(KN) e(㎜ ) 15 14 0 e/h y(㎜ ) 95 95 β φ A(㎡ ) f(Mpa) φf A(KN) ＞ ＞ ＞ ＞ 滿足要求 滿足要求 ② 地下室橫墻承載力驗算結果列于下表： 表七 第一層橫墻承載力驗算結果 項目 第一組內力 第二組內力 截面 截面 11—11 12—12 11—11 12—12 N(KN) 1 33 e(㎜ ) 12 12 0 e/h y(㎜ ) 95 95 β φ A(㎡ ) f(Mpa) φf A(KN) ＞ ＞ ＞ ＞ 滿足要求 滿足要求 上述驗算結果表明 ,該橫墻有較大的安全儲備 ,顯然其他橫墻的承載力均不必驗算 . 第三章 抗震驗算 多層砌體房屋的抗震計算，一般只考慮水平地震作用的影響，而不考慮豎向地震作用的影