【正文】 57] ? 217 =(2959 165+917 +1926 57) ? 217 =2450N 校核： Σ Z=RAZ+Fr3－ Fr2－ RBZ =833+295913422450=0 計算無誤 同樣，由繞支點 B 的力矩和 Σ MBy=0，得 RAY=(3571 160+7899 72)/217=5449N 由Σ MAy=0，得 RBY=（ 3571 57+7899 145） /217=6021 校核： Σ Z=RAY+ RBY － Ft3－ Ft2=5449+602135717899=0 計算無誤 (5)、轉(zhuǎn)矩，繪彎矩圖 垂直平面內(nèi)的彎矩圖。 Ft2 Ft3McyMdy(c)B CA MCY=RAY 57=5449 57=283348Nmm MDY=RBy 72=6021 72433512Nmm (6)、合成彎矩 處： MC 左 =(M2CZ 左 +M2CY)1/2=(433162+2833482)1/2=286640Nmm MC 右 =(M2CZ 右 +M2CY)1/2=(485222+2833482)1/2=287473Nmm D 處： MD 左 =(M2DZ 左 +M2DY)1/2=(2636092+4335122)1/2=507368Nmm MD 右 =(M2+M2DY)1/2=(1764002+4335122)1/2=468027Nmm (7)、轉(zhuǎn)矩及轉(zhuǎn)矩圖。 C 剖面： dC= (M′ C右 /[δ 1b])1/3=(422428/55) 1/3 =＜ 45mm 強度足夠。 (10)、軸的細部結(jié)構(gòu)設(shè)計 由表 6— 1 查出鍵槽尺寸： b h=14 9(t=， r=)； 由表 6— 2 查出鍵長： L=45； M cz 右M cz 左F t2 F t3R b3M cyM dyMc 右Md 左Md 右TaT（e)( d)( c)B C DAM dz 左M dz 右Mc 左 (11)中間軸的精確校核： 對照軸的晚矩圖和結(jié)構(gòu)圖，從強度和應力集中分析 Ⅰ，Ⅱ， G 都是危險段面，但是 由于 Ⅰ，Ⅱ還受到扭矩作用，再由 II 斷面的彎矩要大于 I 處，所以現(xiàn)在就對 II處進行校核。 由手冊查得： 155 M Pa?1 1δ = 275 MPa ,τ 288 M Pa?00δ = 450 MPa ,τ 2 2 7 5 4 5 0 0 . 2 3450? ??? 1 0σ02δ δΨ δ х 2 2 8 8 0 . 2 5288 ???? 1 0r0х 1802Ψ ΨΨ Ψ Ⅰ剖面的安全系數(shù)： 抗彎斷面系數(shù)： 2 33 3 . 1 4 1 6 6 ( 4 7 6 ) 8 4 7 0 . 8 732()2 232I d b t mmdtW d?? ?? ? ??3х 47 х х х 47π 抗扭斷 面系數(shù)： 32 33 3 . 1 4 1 6 6 ( 4 7 6 ) 1 8 6 5 8 . 516()1 6 2 2I d b t mmdtW d? ?? ? ???τ х 47 х х х 47π 彎曲應力幅： 53 .7 2 1 0 4 3 .9 28 4 7 0 .8 7Ba I MPMW a??? 左 хδ 彎曲平均應力 0m?δ 扭轉(zhuǎn)切應力幅： 51022 10a I M P aTW ??? τ хх 平均切應力： 10ma a MPa??τ τ 鍵槽所引起的有效應力集中系數(shù) 1, ??τδ 再由手冊查得，表面狀態(tài)系數(shù) β =，尺寸系數(shù) .?rδε = 0,ε 1 1 .3 60 .9 2 0 .8K ??δδ хβ ε 剪切配合零件的綜合影響系數(shù) ( ) ?δ ，取 ( ) ?δ 進行計算： 1 .5 1 .9 60 .9 2 0 .8 3K ??ττ хβ ε 剪 切 配 合 零 件 的 綜 合 影 響 系 數(shù) ( ) 0 .4 0 .6 ( ) 1 .9 1DDKK? ? ?τ δ，取( ) ?τ 進行計算， 由齒輪計算循環(huán)次數(shù) 10 10х ，所以取壽命系數(shù) 1NK? 1 1() 275 3 . 0 52 . 5 2 3 5 . 7 4 0ND a mKS K ? ?? ?? ?δ Ⅰ δ δ ххδδ Ψ δ 1 1 1( 6 . 6 70 . 2 5) ND a mKS K ? ??? ??τ Ⅰ τδ х х 5 х 5ττ Ψ τ 綜合安全系數(shù)： 3 . 0 4 [ ] 1 . 5C SSS S?? ?τ Ⅰδ Ⅰ22τ Iδ IS + S 所以具有足夠的強度。 按切應力計算軸徑。過密封圓處軸段 d2。軸承安裝定位軸段 d4；軸身 d5,d7；軸頭 d6。 取 d2=52mm 選擇滾動軸承 30211，軸頸直徑 d3=d8=55mm.，軸承寬 按許用彎曲應力校核軸。 AC=67mm CB=141mm AB=208mm (2)、繪軸的受力圖。 RazFa1Fr1RbzCA（b)B C 處彎矩 ： MCZ 左 = RAZ 67=156445Nmm MCZ 右 = RBZ 141=340374Nmm MCY=RAY 67=340092Nmm (6)、合成彎矩 MC 左 =(M2CZ 左 +M2CY)1/2=(1564652+3403742)1/2=374614Nmm MC 右 =(M2CZ 右 +M2CY)1/2=(3403742+340072)1/2=481162Nmm (7)、轉(zhuǎn)矩及轉(zhuǎn)矩圖。 C 剖面： dC= (M′ C右 /[δ 1b])1/3=(684826/55) 1/3 =50mm＜ 62mm 強度足夠。 1)、徑向負荷 A 處軸承 FRⅠ =(R2AZ+R2AY)1/2=(8332+54492)1/2=5512N B 處軸承 FRⅡ =(R2BZ+R2BY)1/2=(24502+60212)1/2=6500N 2)、軸向負 荷 3)、軸承受力簡圖。 軸承內(nèi)作軸向力 SⅠ =е FrⅠ = 5512=2039N SⅡ =F rⅡ = 6500=2405N 因 FA+SⅠ =1009+2039=3048＞ 2405=SⅡ 軸承 Ⅱ 被壓緊，為緊端，故 FaⅠ =SⅠ =2039N FaⅡ =FA+SⅠ =3048N 計算當量功負荷。 軸承預期壽命與整機壽命相同，為： 8 30016=38400h 軸承實際壽命 Lh10=16670/n2(Cr/PrⅡ )ε =16670/(59800/7371)3 =128554h＞ 38400 具有足夠使用壽命。 經(jīng)校核，高、低軸的軸承均滿足要求 八 、平鍵聯(lián)接的選用和計算 中間軸與齒輪Ⅰ的鍵聯(lián)接運用及計算。 由前面軸的設(shè)計已知本處軸徑為： d4=62 由表 6— 1 選擇鍵 18 11 70 鍵的接觸長度 L=d2－ b=70－ 18=52,接觸度 h′ =h/2=11/2= 由《機械設(shè)計》表 6— 2 查出鍵靜聯(lián)接的擠壓作用應力 [δ p]=120MPa δ p=2T2/d2lh′ =(2 10 3)/(62 52 )=111MPa＜ [δ P] 鍵聯(lián)接強度足夠 九．聯(lián)軸器的選擇計算 由于低速級的轉(zhuǎn)矩較大，故選用彈性柱銷聯(lián)軸器，型號為 HL5 計算轉(zhuǎn)矩： caT ＝ K 3T =? 986380= 轉(zhuǎn)速 n= d=50 所以由表可知 ：強度和轉(zhuǎn)速均滿足要求 十、 箱體及其附件的設(shè)計選擇 零部件 名稱 符號 件速器的尺寸關(guān)系 箱座壁厚 δ 18 箱蓋壁厚 δ 1 8 箱蓋凸緣厚度 b1 30 箱座凸緣厚度 b 13 地腳螺釘直徑 df M20 地腳螺釘數(shù)量 n 6 軸承旁聯(lián)結(jié)螺栓直徑 d1 M6 蓋與座聯(lián)接螺栓直徑 d2 M14 聯(lián)接螺栓 d2 的間距 L 125~200 軸承端蓋螺釘直徑 d3 M8 檢查孔蓋螺釘直徑 d4 M8 定位銷直徑 d 8 油標尺的尺寸設(shè)計 如圖 由表 7— 21，選取為 M12d 的。 《機械設(shè)計》教材。