【正文】 等級(jí)為一級(jí)時(shí) ，不應(yīng)低于 C30， 當(dāng)二 、 三 、 四級(jí)及非抗震設(shè)計(jì)時(shí) ， 不應(yīng)低于C20。 當(dāng)梁柱的混凝土強(qiáng)度不同時(shí) ， 應(yīng)先澆灌梁柱節(jié)點(diǎn)高等級(jí)混凝土 ， 并在梁上留坡槎 。 ， 現(xiàn)澆樓板 、 上有現(xiàn)澆疊合層的預(yù)制樓板和樓板雖無(wú)現(xiàn)澆疊合層但為拉開(kāi)預(yù)制板板縫且有配筋的裝配整體疊合梁 ， 均可考慮梁的翼緣作用 。 此時(shí)框架梁的慣性矩可按下表取值 。 。 bVcf0hb、RE?c? ， 梁端的受壓高度應(yīng)滿足以下要求： (639) ????????0 0hxhxhx bb二、三級(jí)有地震組合時(shí)，一級(jí)無(wú)地震組合時(shí) ? 式中 —相對(duì)界限受壓區(qū)高度 (640) b?syhEfhx0 0 3 11????? 如果梁的受壓區(qū) x不滿足公式 (639)要求時(shí) ， 應(yīng)增大梁的截面尺寸 。 式中 —受拉鋼筋的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值； —鋼筋的彈性模量； —梁的截面有效高度； —混凝土受壓區(qū)高度； —混凝土強(qiáng)度影響系數(shù) 。 抗震設(shè)防烈度為 8度時(shí)不宜大于 C70, 9度時(shí)不宜大于 C60。 cAvNN )~(?cc fNA ? (2)有水平地震作用組合時(shí) (643) vNN ?? 為增大系數(shù) ， 框架結(jié)構(gòu)外柱取 ,不等跨內(nèi)柱取 ， 等跨內(nèi)柱取 ；框剪結(jié)構(gòu)外柱取 ～ ， 內(nèi)柱取 。 當(dāng)不能滿足公式 (642)、 (644)時(shí) ， 應(yīng)增大柱截面或提高混凝土強(qiáng)度等級(jí) 。圓柱截面直徑不宜小于 350mm。 cf N? 框架柱剪跨比可按下式計(jì)算： (645) )/( 0VhM??式中 —框架柱的剪跨比 。 ?0h 2， 以避免產(chǎn)生剪切破壞 ， 在設(shè)計(jì)中 ，樓梯間 、 設(shè)備層等部位難以避免短柱時(shí) ， 除應(yīng)驗(yàn)算柱的受剪承載力以外 ， 還應(yīng)采取措施提高其延性和抗剪能力 。 cVcf0hb、RE?c?c?c? 如果不滿足公式 (646)至 (648)時(shí) ， 應(yīng)增大柱截面或提高混凝土強(qiáng)度等級(jí) 。 、 上部各層豎向荷載多數(shù)相同或出入不大 、 各層層高多數(shù)相同和梁柱截面變化較小等特點(diǎn) ， 豎向荷載作用下可采用分層法進(jìn)行簡(jiǎn)化計(jì)算內(nèi)力 。 ， 梁端負(fù)彎矩允許考慮塑性變形內(nèi)力重分布予以適當(dāng)降低 ， 可采用調(diào)幅系數(shù) ? 對(duì)于現(xiàn)澆框架 ~?? 對(duì)于裝配整體式框架 ~??為計(jì)算方便 ， 在求梁固端彎矩值時(shí)先可乘以調(diào)幅系數(shù) 值 ，然后再進(jìn)行框架彎矩分配計(jì)算 。 彎矩分配完成后 ， 梁端彎矩為固端彎矩 、 分配彎矩和傳遞彎矩之代數(shù)和 ， 柱端分配彎矩之代數(shù)和的平衡彎矩 ， 須向遠(yuǎn)端傳遞 ， 傳遞彎矩值在底層計(jì)算單元為平衡彎矩的 1/2， 上部其他計(jì)算單元為平衡彎矩的 1/3。 由于分層法分計(jì)算單元進(jìn)行計(jì)算 ， 最后梁柱節(jié)點(diǎn)的彎矩總和可能不等于零 ， 此時(shí)不需要再進(jìn)行分配計(jì)算 。 因此 ， 必須先對(duì)豎向荷載作用下梁端彎矩按調(diào)幅計(jì)算后的各桿彎矩再與水平力作用下的各桿彎矩進(jìn)行組合 ， 而不應(yīng)采用豎向荷載作用下與水平力作用下計(jì)算所得彎矩組合后再對(duì)梁端彎矩進(jìn)行調(diào)幅 。 但是 ， 當(dāng)活荷載值較大時(shí) ， 應(yīng)考慮其不利分布對(duì)梁跨中彎矩的影響 。 第六節(jié) 水平力作用下的計(jì)算 框架在水平力 (風(fēng)荷載或水平地震作用 )作用下的內(nèi)力和位移計(jì)算 ， 手算可采用 D值法 。 ? 將樓層剪力 按該層各柱的 D值比例分配到各柱 ， 得到柱剪力 ? 求出柱的反彎點(diǎn) y， 由剪力 及反彎點(diǎn)高度 y計(jì)算出柱上下端彎矩 。 iViVijVijV? 將框架梁左右端彎矩之和除以梁的跨度 ， 則可得到梁端剪力 。 柱的抗推剛度 D值按下式計(jì)算： (649) 212hKD cc??式中 —層高 —柱的線剛度 ， ； —柱混凝土彈性模量； —柱截面慣性矩； —與梁柱剛度比有關(guān)有剛度修正系數(shù) hcK hEIK cc /?EcIc? 當(dāng)同一樓層中有個(gè)別柱的 、 與一般柱的高度 不相等時(shí) ， 這些個(gè)別柱的抗推剛度按下列公式計(jì)算： (650) ah bh h?????????221212bcbbbacaaahKDhKD?? 帶有夾層的柱 ， 其抗推剛度按下式計(jì)算： (651) 21212139。 0y1y2y 3y 當(dāng)反彎點(diǎn)高度為 0≤ ｙ ≤ ｈ時(shí) ， 反彎點(diǎn)在本層；當(dāng)ｙ ｈ時(shí) ，本層無(wú)反點(diǎn) ， 反彎點(diǎn)在上層；當(dāng)ｙ 0時(shí) ， 反彎點(diǎn)在下層 。 第 i層 j柱的剪力 按下式計(jì)算： (654) ijVijijjiij DDVDDVV ???式中 —水平力產(chǎn)生的第 i層樓層剪力； — 第 j柱的抗推剛度； —第 i層所有柱抗推剛度的總和 。 1bM 2bM bMcbM cuM1bK 2bK 梁端 可由梁右端和左端彎矩之和除以梁跨度求得 。 bV1 高層建筑框架結(jié)構(gòu)的水平位移分為兩部分：梁柱彎曲變形產(chǎn)生 的和柱子軸向變形產(chǎn)生的 ， 即 (658) NM uuu ?? 可由 D值法求得 ， 框架第 i層由于梁柱彎曲變形產(chǎn)生的層間變形為： (659) Mu NuMuiiMi DVu /?式中 —第 i層的樓層剪力； —第 i層所有柱抗推剛度之和 ， 即 框架的頂點(diǎn)由于梁柱彎曲變形產(chǎn)生的變形為： (660) iViD ??i ijiDD???niMiM uu1Nu 求柱子軸向變形產(chǎn)生的側(cè)向位移 時(shí) ， 假定在水平力作用下中柱軸力很小 ， 僅邊柱發(fā)生軸向變形 ， 并假定柱截面由底到頂線性變化 ， 此時(shí)框架頂點(diǎn)的側(cè)向位移可按下式計(jì)算： NccN FBAEHVu21130? (661) 式中 —底部剪力； B—框架的寬度 ， 即邊柱間距； —框架底層柱的混凝土彈性模量； —框架底層邊柱截面面積； —位移系數(shù) ， 取決于水平力形式 、 頂層柱與底層柱的軸向剛度比 ， 由表查得 。 0V1cE1cANF1122 / ccccN AEAES ? 第七節(jié) 構(gòu)件設(shè)計(jì)中的一些重要規(guī)定 框架結(jié)構(gòu)的簡(jiǎn)化手算方法分析內(nèi)力和位移 ， 應(yīng)分別在豎向荷載 、 風(fēng)荷載或地震作用下單獨(dú)進(jìn)行計(jì)算 ， 然后按非抗震設(shè)計(jì)時(shí)荷載效應(yīng)的組合或抗震設(shè)計(jì)時(shí)荷載效應(yīng)與地震作用效應(yīng)的組合 。 如果已滿足 ， 則按組合后的內(nèi)力進(jìn)行構(gòu)件截面設(shè)計(jì) ，不滿足時(shí) ， 則應(yīng)修改構(gòu)件截面大小或提高混凝土強(qiáng)度等級(jí) ，然后再進(jìn)行內(nèi)力和位移計(jì)算 ， 直至側(cè)向位移滿足限制值 。 在豎向活荷載大于 4KN/m2(如書(shū)庫(kù) 、 倉(cāng)庫(kù)等 )時(shí) ， 宜考慮活荷載不利布置引起的梁彎矩的增大 。 在有斜交布置抗側(cè)力框架結(jié)構(gòu)中 ， 當(dāng)沿斜交方向作用的水平力可能使斜交抗側(cè)力框架的內(nèi)力比主軸方向水平力產(chǎn)生的內(nèi)力更大時(shí) ， 則應(yīng)計(jì)算這斜向水平力作用下的內(nèi)力 。 按軸線計(jì)算簡(jiǎn)圖得到的彎矩和剪力值宜換算到設(shè)計(jì)控制截面處的相應(yīng)值 。 框架梁 、 柱構(gòu)件截面應(yīng)分別按正截面承載力計(jì)算和斜截面承載力計(jì)算 ， 并應(yīng)按有關(guān)規(guī)定要求進(jìn)行構(gòu)造配筋 ?？拐鸬燃?jí)為一 、 二 、 三 、 級(jí)時(shí) ， 角柱的內(nèi)力設(shè)計(jì)值宜乘以增大系數(shù) 。 框架梁 、 柱節(jié)點(diǎn) ， 應(yīng)設(shè)計(jì)成強(qiáng)節(jié)點(diǎn) ， 使節(jié)點(diǎn)區(qū)在地震作用下能基本處于彈性狀態(tài) ， 避免出現(xiàn)脆性破壞 。 框架梁 、 柱節(jié)點(diǎn)區(qū) ， 必須配置箍筋 ， 并保證梁的縱向鋼筋錨固 。 框架梁的剪力設(shè)計(jì)值 ， 應(yīng)按下列規(guī)定計(jì)算： (1) 無(wú)地震組合時(shí) ， 取考慮風(fēng)荷載組合的剪力設(shè)計(jì)值 。 每端的考慮承載能力抗震調(diào)整系數(shù)的正截面受彎承載力值 可按有關(guān)公式計(jì)算 ， 但在計(jì)算中應(yīng)將縱向受拉鋼筋的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值以強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值代表 ， 取實(shí)配的縱向鋼筋截面面積 ， 不等式改為等式 ， 并在等式右邊除以梁的正截面承載力抗震調(diào)整系數(shù) 。 框架梁的縱向鋼筋應(yīng)符合下列要求 (1) 對(duì)于非抗震設(shè)計(jì)框架梁 ， 當(dāng)不考慮受壓鋼筋時(shí) ， 受拉縱向鋼筋的最大配筋率 應(yīng)不超過(guò)表規(guī)定 。 rblb MM 與bhAs(3) 無(wú)地震組合的框架梁縱向受拉鋼筋 ， 必須考慮溫度 、 收縮應(yīng)力所需的鋼筋數(shù)量 ， 以防發(fā)生裂縫 。 (4) 對(duì)有地震組合的框架梁 ， 為保證有必要的延性和具有一定的承載力儲(chǔ)備 ， 縱向受拉鋼筋的配筋率不應(yīng)小于表規(guī)定 (5) 有地震組合的框架梁 ， 為防止截面受壓區(qū)混凝土過(guò)早被壓碎而很快降低承載力 ， 為提高延性 ， 在梁兩端箍筋加密區(qū)范圍內(nèi) ， 縱向受壓鋼筋截面面積 。A(6) 梁截面上部和下部至少應(yīng)各配置兩根縱向鋼筋 ， 其截面面積不應(yīng)小于梁支座處上部鋼筋中較大截面面積的四分之一；且對(duì)抗震等級(jí)為一 、 二級(jí)時(shí) ， 鋼筋直徑不應(yīng)小于 14mm；三 、 四級(jí)時(shí) ， 鋼筋直徑不應(yīng)小于 12mm。 (8) 高層框架梁宜采用直鋼筋 ， 不宜采用彎起鋼筋 。 梁兩側(cè)縱向構(gòu)造鋼筋宜用拉筋連接 ，拉筋直徑一般與箍筋相同 ， 當(dāng)箍筋直徑大于 10mm時(shí) ， 拉筋直徑可采用 10mm， 拉筋間距為非加密箍筋間距的 2倍 。 也可用梁上部架立鋼筋取代該縱向鋼筋 ， 但其面積不應(yīng)小于梁跨中下部縱向受力鋼筋計(jì)算所需截面面積的四分之一 ， 且不少于兩根 。 0l0l(2) 在采用綁扎骨架的鋼筋混凝土梁中 ， 承受剪力的鋼筋 ，宜優(yōu)先采用箍筋 。 梁底層鋼筋中角部鋼筋不應(yīng)彎起 。 彎起鋼筋不應(yīng)采用浮筋 。 同時(shí) ， 彎起點(diǎn)與按計(jì)算充分利用該鋼筋的截面之間的距離 ， 不應(yīng)小于 /2。 如必須截?cái)鄷r(shí) ， 應(yīng)按以下規(guī)定進(jìn)行： 1) 當(dāng) 時(shí) ， 應(yīng)延伸至按正截面受彎承載力計(jì)算不需要該鋼筋的截面以外不小于 20d處截?cái)啵呵覐脑撲摻顝?qiáng)度充分利用截面伸出的長(zhǎng)度不應(yīng)小于 。 bhfV t?al bhfV ＞ t0hal 0h3) 如按上述規(guī)定確定的截?cái)帱c(diǎn)仍位于支座最大負(fù)彎矩對(duì)應(yīng)的受拉區(qū)內(nèi)， 則應(yīng)延伸至不需要該鋼筋的截面以外不小于 且不小于 20d；且從該鋼筋強(qiáng)度充分利用截面伸出的延伸長(zhǎng)度不應(yīng)小于 ＋ 。鋼筋接頭可采用機(jī)械接頭、搭接接頭和焊接接頭。 (666) 0hal0halall ??1 式中 —受拉鋼筋的搭接長(zhǎng)度； —受拉鋼筋的錨固長(zhǎng)度 ， 應(yīng)按現(xiàn)行 《 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 》 規(guī)定采用； —受拉鋼筋搭接長(zhǎng)度修正系數(shù) ， 應(yīng)按表采用