【正文】 3 2/lM 4/lM 4 2/lM 4/lM ④ 可變荷載剪力效應(yīng)計(jì)算 計(jì)算可變荷載剪力效應(yīng)應(yīng)計(jì)入橫向分布系數(shù) ? 沿橋跨變化的影響。? 并考慮支點(diǎn)至 4/l 為直線變化來計(jì)算支點(diǎn)建立效應(yīng)。 2/1V 的計(jì)算（見表 12） 16 公路 — I級(jí)產(chǎn)生的跨中剪力 2/1V （單位： kN ） 表 12 梁號(hào) 內(nèi)力 ）（ 1? ）（ 21 ?? )3(kq ）（ 40? )5(kP )6(ky 彎矩效應(yīng))]6()5()4( )3[(21 ??? ?? ）（）（ 1 2 3 4 2/lV 2/lV 2/lV 2/lV 252 0V 的計(jì)算（見表 13~表 14） 計(jì)算支點(diǎn)剪力效應(yīng)的橫向分布系數(shù)的取值為： 39。? 之間按照直線變化（圖 7） 圖 7 支點(diǎn)剪力計(jì)算圖式 17 支點(diǎn)剪力效應(yīng)計(jì)算式為： kkd PqV 支活活 ????? )1()1( ???? 式中： 活? —— 相應(yīng)于某均布活載作用處的橫向分布圖縱坐標(biāo)； kq —— 相應(yīng)于某均布活載作用的數(shù)值； kP —— 相應(yīng)的某集中 活載的數(shù)值。主梁尺寸圖如圖 8。 ② 已知 1 號(hào)梁跨中彎矩 mkNM d ?? ，判定 T 形截面類型： 若dfffcd Mhhhbf 039。39。 式中， 0? 為橋跨結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，取為 ； cdf 為混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，此處為C50 混泥土，故 Mpafcd ? ， HRB335 級(jí)鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 Mpafsd 280? 。fh 為翼板， cmhf 132 161039。 19 39。 cml 417312503 ??； ： d=200cm。 ??????? 。 ?? 內(nèi) 39。39。 ??????內(nèi) 。 ?? )()2130993()2(0639。39。 ③ 求受壓區(qū)高度 mmmmxxxxxxhxbfMMfcdd1103707 2 4 0 41986)2993(),2(26039。 239。 ????? hbA fs? ⑵ 持久狀況截面承載力極限狀態(tài)驗(yàn)算： 按截面實(shí)際配筋值計(jì)算受壓區(qū)高度 x 為 : mmbfAfx fcdssd 7 4 )/( 39。 滿足規(guī)范要求?？缰屑袅π?yīng)以 3 號(hào)梁最大，一律以 3 號(hào)梁為準(zhǔn)。按《公預(yù)規(guī)》 條的構(gòu)造要求： mma ???? ， mmahh 0 5 1 0 00 ????? 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定，構(gòu)造要求需滿足： 21 )( 0 5 0030,30,30kNVkNbhfbhfVdkcukcud???????????????? 按《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定： kNkNbhf td 0 5 3023 ????????? ?? ? 介于兩者之間應(yīng)進(jìn)行持久狀況斜截面抗剪極限狀態(tài)承載力驗(yàn)算。按《公預(yù)規(guī)》 條與 條規(guī)定： 2h （梁高一半）處截面的數(shù)值，其中混凝土與箍筋共同承擔(dān)不小于 60%，彎起鋼筋（按 45%彎起）承擔(dān)不大于 40%。 彎起鋼筋配置及計(jì)算圖示（如圖 9 所示） 彎起鋼筋配置及計(jì)算圖式（單位 :cm） 圖 9 距支座中心線為 2h 處的 計(jì)算剪力值 2hdV 為： 22 kNVVhl VVl VV hdhdldhdldd ,55625 ,2/2/2/222220 ????????? ,其中： kNVVkNVVhddshddhk22???????? 相應(yīng)各排彎起鋼筋位置與承擔(dān)的剪力值見表 14。 sbA —— 在一個(gè)彎起鋼筋平面內(nèi)的彎起鋼筋的總面積（ 2mm ）； s? —— 彎起鋼筋與構(gòu)件縱向軸線的夾角。 故相應(yīng)于各排鋼筋彎起鋼筋的面積按下式計(jì) 算： ssdsbsb fVA ?? s 30??? 式中： i i 033 ?????? ?? ssdf ? 各排彎起鋼筋的面積計(jì)算見表 15。 mmAsb 1 1194 2?32 1608 2 817 2?25 982 3 419 2?25 982 4 97 2?16 402 在靠近跨中處，增設(shè) 2?16 的輔助斜鋼筋， 239。 ③ 主筋彎起后持久狀況承載能力極限狀態(tài)正截面承載力驗(yàn)算 2?32 鋼筋的抵抗彎矩 1M 為 : mkNxhAfM ss ??????????? ? )()2(2 43011 2?25 鋼筋的抵抗彎矩 2M 為mkNM ????????? ? )( 432 跨中截面的鋼筋抵抗彎矩 ?M 為： mkNM ????????? ? )( 43 全梁抗彎承載力校核見圖 10： 全梁抗彎承載力驗(yàn)算圖式（尺寸單位： cm） 圖 10 24 第 1 排鋼筋彎起處正截面承載力為： 4 7 4 4 3 8 ???? 第 2 排鋼筋彎起處正截面承載力為： 4 3 8 ??? 第 3 排鋼筋彎起處正截面承載力為： 1 6 7 4 3 8 ?? 第 4 排鋼筋彎起處正截面承載力為： 經(jīng)驗(yàn)算各截面均滿足要求。 svf —— 箍筋的抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度； ?—— 混凝土和鋼筋的剪力分擔(dān)系數(shù)，取 ?? 。代入上式，可得： mmS v )( )( 2 2622 ?? ???????????? ? 用 mmSv 100? 。 25 綜上所述，全梁箍筋的配置為 2?8 雙肢箍筋，箍筋間距均為 100mm。 ⑤ 斜截面抗剪承載力驗(yàn)算 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定，斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算位置為： h/2（梁高一半）處截面； 起點(diǎn)處截面； ； ； 。 處截面 22（第一排彎起鋼筋起點(diǎn)），相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計(jì)值分 26 別為： kNVd ? ， mkNM d ?? 。 處截面 44（第三排彎起鋼筋彎起點(diǎn)），相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計(jì)值分別為： kNVd ? ， mkNM d ?? 。 斜截面水平投影長度 C 按下式計(jì)算： mhC? 式中： m—— 斜截面受壓端正截面處的剪跨比，0VhMm? ，當(dāng) m3 時(shí)， 取 m=3。按《公預(yù)規(guī)》取 ?? ，?? 。 ⑥ 持久狀況斜截面抗彎極限承載力驗(yàn)算 鋼筋混凝土受彎構(gòu)件斜截面抗彎承載力不足而破壞的原因，主要是受拉區(qū)縱向鋼筋錨固不好或彎起鋼筋位置不當(dāng)而造成，故當(dāng)受彎構(gòu)件的縱向鋼筋滿足構(gòu)造要求時(shí)可不進(jìn)行斜截面抗彎承載力驗(yàn)算。 2C —— 考慮荷載作用的系數(shù)，長期荷載作用時(shí)，slNNC ??? ，其中 lN 為長期荷載效應(yīng)組合下的內(nèi)力， sN 為短期效應(yīng)組合計(jì)算的內(nèi)力； 3C —— 與構(gòu)件形式有關(guān)的系數(shù)， ?C 。但是還應(yīng)滿足《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定，在梁腹高的兩側(cè)設(shè)置直徑為 ?6~?8的縱向防裂鋼筋，以防止產(chǎn)生裂縫。39。 ????? bhAmmA ss ?，介于 ~ 之間，可行。 x—— 換算截面中性軸距 T 梁頂面的距離。公路 I 級(jí)可變荷載mkNqk /? ； kNPk 210? ,跨中橫向分布系數(shù)為 ?? ； 永久作用： mmBlMf Ga 12 142620 ??? ????? 可變作用： mmBlPBlqf kka) 5()48384 5(149331494330401??? ????? ????????? ?? 式中： 1? —— 作用短期效應(yīng)組合的頻遇值系數(shù)，對(duì)汽車 ?? 。 四、 行車道板的計(jì)算 （一） 、永久荷載效應(yīng)計(jì)算 考慮到主梁翼緣板在接縫處沿縱向全長設(shè)置連接鋼筋，故行車道板可按兩端固定和中間鉸接的板進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算圖式見圖 12. 行車道板計(jì)算圖式（尺寸單位： cm） 圖 12 32 g 瀝青混凝土面層： mkNg / ???? C50 混凝土 墊層： mkNg / ???? T 梁翼緣板自重： mkNg / ???? 每延米跨板恒載合計(jì)： ? ?? mkNgg i / 彎矩： mkNMAh ???????? )2 ( 2 剪力： kNblgV bAh ?????? 產(chǎn)生的效應(yīng) 公路 I 級(jí)，以重車后輪作用于鉸縫軸線上位最不利布置，此時(shí)兩邊的懸臂板各承受一半的車輪荷載（如圖 13）。 ????? 按照《橋規(guī)》 條規(guī)定，局部加載沖擊系數(shù)： ??? 。39。 取最大值： mkNM Ap ??? 。 恒載 +汽車荷載 mkNMM ApAh ????????? kNVV ApAh ?????? 故行車道板的設(shè)計(jì)作用效應(yīng)為： mkNM A ??? kNVA ? (二 )、截面設(shè)計(jì)、配筋與強(qiáng)度驗(yàn)算 懸臂板根部高度 cmh 16? ，凈保護(hù)層 cma 2? 。? 239。 承載能力驗(yàn)算： xbfAf fcdssd 39。 ????? mkNxhxbfM fcdd ????????? )()2( 039。 五、 橫梁的計(jì)算 （一） 、橫梁彎矩的計(jì)算 對(duì)于具有多根內(nèi)橫梁的橋梁，由于主梁跨中處的橫梁受力最大，橫梁跨中截面受力最不利，故通常只要計(jì)算跨中橫梁的內(nèi)力，其他橫梁可偏于安全地仿此設(shè)計(jì)。 各主梁橫向分布影響線坐標(biāo)值 表 15 系數(shù)項(xiàng) 荷載位置 b 3b/4 b/2 b/4 0 0? 1? 01 ??? ??? ）（ 01 ? ?????? ）（ 010 ??? 繪制橫梁跨中截面的彎矩影 響線，加載求 ??? （如圖 14）。 公路 I 級(jí)車輛荷載如圖 15 所示。故組合時(shí)不計(jì)入恒載內(nèi)力