【正文】 次 q2 q/2 P1 P2 P3 P4 M1 M4 樓屋面活 吉林建筑工程學(xué)院 城建學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計(jì) 29 荷載 屋面雪荷載 167。 豎向荷載作用下內(nèi)力可采用彎矩二次分配法計(jì)算，具 體計(jì)算過程見表 65和表 66 恒荷載及活荷載作用下 6 軸線框架的彎矩圖見圖66（ a） 66（ b） 梁端剪力，柱端剪力和軸力見表 67和 ，均是以 上人屋面活荷載（ ） 考慮的。 結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)應(yīng)根據(jù)烈度，結(jié)構(gòu)類型和房屋高度按規(guī)范確 定， 因此，由規(guī)范可知本工程的框架為 3 級(jí)抗震等級(jí)。 本工程對(duì)各層構(gòu)件的內(nèi)力進(jìn)行組合，具體計(jì)算過程以中國(guó)社會(huì)科學(xué)院編制的PKPM2021 電算程序?yàn)闇?zhǔn)。 梁支座邊緣截面內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值。本工程計(jì)算僅限于跨度 AB 跨和 BC 跨，省略了其他跨截面的計(jì)算，其最終取值看做和 BC跨對(duì)稱。由于前面的計(jì)算活荷載作用下框架內(nèi)力時(shí)，屋面取活荷載（ 2KN/m2） ,而此處的 mQK 應(yīng)是由屋面作用雪荷載（ ） 其他各層作用的活荷載產(chǎn)生的。 Mwk 177。 MEk 6 D 177。 177。 177。 Cr 177。 177。 177。 Cl 177。 177。 177。 3 D 177。 177。 177。 Cr 177。 177。 177。 Cl 177。 177。 177。 注 ： 彎矩的量綱為 KN*m，剪力的量綱為 KN 梁截面的彎矩以截面下部受拉為正，剪力以向上為正。 梁內(nèi)力組合值。另外，組合時(shí)豎向荷載作用下粱端彎矩均乘以了彎矩調(diào)幅系數(shù) 。下面以第三層框架 CD 跨梁為例，說明在 +（ Sqk+Swk）組合中，各內(nèi)力的組合方法 。荷載設(shè)計(jì)值 q0=*=q1=*27+*12=由于粱端彎矩系支座邊緣處的彎矩值，故計(jì)算時(shí)應(yīng)取凈跨 Ln== 吉林建筑工程學(xué)院 城建學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計(jì) 39 假定梁跨中最大彎矩距 A 端為 X，則最大彎矩處的剪力應(yīng)滿足 V（ x） =（ *x） *x/2=0 解得 x=,與初始假定相符，所以 x有效。在表 72中，梁端剪力及跨中彎矩取考慮左，右風(fēng)兩者較大值。 ( ) /lrvb b b n G BV M M l V?? ? ? 式中： nl 為梁的凈跨 ； GBV ： 為梁的重力荷載代表值，按簡(jiǎn)支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計(jì)值 ；,lrbbMM： 分別為梁左右凈截面，逆時(shí)針或順時(shí)針方向的彎矩設(shè)計(jì)值 ； vb? ： 為梁端剪力增大系數(shù)，對(duì)于 3級(jí)框架取 吉林建筑工程學(xué)院 城建學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計(jì) 40 表 72 框架梁彎矩，剪力組合表 (非地震組合） 層次 截面 + +177。 M V M（→） M（←） V M（→） M（←） V 6 支座 D Cl Cr 跨中 BC CD 5 支座 D Cl Cr 跨中 BC CD 3 支座 D Cl Cr 跨中 BC CD 1 支座 D Cl Cr 跨中 BC CD 吉林建筑工程學(xué)院 城建學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計(jì) 41 表 73 框架梁彎矩，剪力組合表 (地震組合） 層次 截面 M/ V/KN （ )（ SGk+)177。 ， 軸力及剪力設(shè)計(jì)值 167。 在豎向及水平荷載作用下，柱的剪力值沿層高保持不邊，彎矩值按直線規(guī)律變化，柱支座邊緣處的彎矩和剪力， h 為支座邊緣的距離。例如，對(duì)于 A柱，第 4層上，下端截面的 Nge 分別為： Nuge=+*()= Nbge=+*()= 同樣，對(duì) A 柱，第 3 層上，下端截面的 Nge 分別為： Nuge=+*(*)= Nbge=+*( 7/8*)= 吉林建筑工程學(xué)院 城建學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計(jì) 43 表 74 6 軸線框架柱支座邊緣截面內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值 層次 截面 恒載內(nèi)力 屋面荷載為 地震內(nèi)力 風(fēng)載內(nèi)力 活載內(nèi)力 重力荷載代表值內(nèi)力 活載內(nèi)力 重力荷載代表值內(nèi)力 MGk NGk VGk MQk NQk VQk MGk NGk MQk NQk VQk MGk NGk MEk NEk VEk MWk NWk VWk 6 A(C)柱 上 下 B(D)柱 上 下 5 A(C)柱 上 下 B(D)柱 上 下 吉林建筑工程學(xué)院 城建學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計(jì) 44 表 74 6 軸線框架柱支座邊緣截面內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值 3 A(C)柱 上 下 B(D)柱 上 下 1 A(C)柱 上 下 B(D)柱 上 下 注： 1） M 的量綱為 ； N 和 V 的量綱為 KN； 2）表中上、下表示本層柱的上、下端截面； 3）柱端彎矩以繞柱端截面反時(shí)針旋轉(zhuǎn)為正，柱端剪力以順時(shí)針方向?yàn)檎? 柱內(nèi)力設(shè)計(jì)值。在地震組合中，第 3層上端彎矩為 *m，第 2層柱下端彎矩為 *m，則節(jié)點(diǎn)上下柱端截面反時(shí)針方向組合的彎矩設(shè)計(jì)之和為 KN*m。因節(jié)點(diǎn)左右梁端彎矩之和與上下柱端彎矩之和基本相等，故可以直接將柱端彎矩乘以 ，即第 3層柱上下端截面調(diào)整后的彎矩設(shè)計(jì)值 Mcb為： Mcu=（ *） =*m 其中 RE 同樣由表 76可知第 3層柱下端彎矩為 *m，第 2 層柱上端彎矩為 *m，則節(jié)點(diǎn)上下柱端截面逆時(shí)針方向組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和為 *m，而第 2 層節(jié)點(diǎn)左右梁端順時(shí)針方向組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和為*m，大于 *m，因此應(yīng)將節(jié)點(diǎn)左右粱端彎矩之和乘以柱端彎矩增大系數(shù) ，再按節(jié)點(diǎn)上下端柱的組合彎矩比例分配給柱端，即第 3 層柱下端截面調(diào)整后的彎矩設(shè)計(jì)值 Mcb為： Mcu=*（ +） *(*)=*m 調(diào)整后的柱端剪力設(shè)計(jì)值為： V=**（ +*） = 另外，因第 5層柱的軸壓比小于 ，故彎矩和軸力的γ RE為 ，且不需要進(jìn)行柱端彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整。本設(shè)計(jì)僅組合了 ABCD 軸柱，其余從略。 γ RE(∑Mc=∑ Mb + +177。 ∣ M∣ max N Nmax M Nmin M → ← → ← → ← 6 上端 M ─ N ─ 下端 M ─ N ─ V ─ 5 上端 M N 下端 M N V 3 上端 M N 下端 M N V 1 上端 M N 下端 M N V 注： 1） M 的量綱為 ； N 和 V 的量綱為 KN； 2）表中上、下表示本層柱的上、下端截面； 3）柱端彎矩以繞柱端截面反時(shí)針旋轉(zhuǎn)為正，柱端剪力以順時(shí)針方向?yàn)檎? ∑ Mc =∑ Mb + +177。 ∣ M∣ max N Nmax M Nmin M → ← → ← → ← 6 上端 M ─ N ─ 下端 M ─ N ─ V ─ 5 上端 M N 下端 M N V 3 上端 M N 下端 M N V 1 上端 M N 下端 M N V 注： 1） M 的量綱為 ； N 和 V 的量綱為 KN； 2）表中上、下表示本層柱的上、下端截面； 3）柱端彎矩以繞柱端截面反時(shí)針旋轉(zhuǎn)為正，柱端剪力以順時(shí)針方向?yàn)檎?8. 1. 框架梁的配筋 下面以 6 軸線 第 3 層 AB 跨梁為例，說明計(jì)算方法，其余計(jì)算結(jié)果見表 81（縱筋）和表 82（箍筋）。 8. 梁正截面承載力計(jì)算 先計(jì)算跨中截面，因梁板現(xiàn)澆，故跨中按 T型截面計(jì)算。 α s=M/α 1fcb/f h02=*106/**1900*5652= ξ =1(12*)1/2= As=α 1fcb/f h0ξ /fy=**1900*565* = 吉林建筑工程學(xué)院 城建學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計(jì) 49 因 As/bh0=(300*565)=%%,滿足要求。 支座 A ： MA=*m， A/s=806 mm2 αs=Mf/y A/s (h0α/s) /α 1fcb/f h02=*106300*806*(56535)/ **300*5652