【正文】 況，比重關(guān)鍵組分還 重的丙烯在塔頂不出現(xiàn)，比請關(guān)鍵組分還輕的甲烷在塔頂不出現(xiàn)。塔釜由丙烯乙烷和少量乙烯組成。 假定溫度為 10OC ?yi =? ?xiki* + + =1 假定溫度為 2OC ?yi =? ?xiki* + + = 所以：塔釜溫度為 2OC 2）塔頂溫度的確定 采用全凝器。 ??? ?A FAAxX+??? ?B FBBxX+?? +??? ?C FCCxX=1q ????（ 1） ??? ?A pAAxX+??? ?B PBBxX+?? +??? ?C PCCxX=RM+1 ????（ 2） 式中： XFA,XFB,XFC—— 進料中 A， B， C 組分的分子分數(shù)； XPA， XPB， XPC—— 塔頂組分 A， B， C 組分的分子分數(shù)； q—— 進料熱狀態(tài)參數(shù)。 有關(guān)數(shù)據(jù)及 α i列表如下： 表 5 組分 C2H4 C2H6 C3H6 CH4 ∑ XF 1 XP 0 1 KI α i 1 將數(shù)據(jù)帶入（ 1）式中： * * * * ???????? ???? 試取θ計算： θ = (1)式 =? 0 θ = (2)式 = ? 0 內(nèi)插法得θ =1。 4）實際塔板數(shù) ET =（ L?? ） ? 塔頂，塔釜的平均溫度 T=13℃ 查烴類 PTk 圖，得平衡常數(shù)： KC2H4=, KC2H6= ? —— 相對揮發(fā)度為： ? = l? = liXi ?? =0。 07+0。 52 提餾段液相重度 w? = LWLF?? =430。 ? =0。 0969 空塔氣速： W= W最大 =0。 取塔徑 1。采用工型漿液板 ，分塊式塔盤。 精餾段校核： i=ls/lw= 3/h。 3)、塔堰高的確定 Hl=hw+how hl—— 塔板上清液層高度 。 =39。 提餾段： Ud’=ls’/Af=6） 降液管下端距塔盤的距離 h： h=olwwlL wol 降液管下端出口處的流速一般取 ~ 精餾段 ho= 3600** =〈 hl = 提餾段 ho 39。 精餾段臨界 閥孔氣速 ： oku = ) ( =提餾段臨界 閥孔氣速 : oku ’= ) ( =開孔率0uu?? 100%=5。 = ?? *4 2D =0。 = ?? *4 2D = 精餾段閥數(shù) : N=0204 udVs? =67 個 提餾段閥數(shù) : N39。4 udVs?=70 個 精餾段與提餾段取相同的閥孔數(shù)：為 68 個。 無效區(qū) Wc= 按照等邊三角形叉排列 則中心距 t=105mm. 第六節(jié) 流體力學驗算 1）氣體流過塔板的壓降 正常操作，浮閥全開。 3）霧沫夾夾帶情況 精餾段 V負 =llvsV ?? ?? 63 8 63 *36 0039 7 ?= 立方米 /秒 提餾段 V負39。39。39。 =%80% 所以產(chǎn)生的霧沫夾帶量不超過 公斤液體 /公斤蒸汽，符合要求。 操作彈性為： v 上 /v 下 =2。 0185 立方米 /秒 液相負荷下限 : 因采用平直堰 wlL ?下 =0。 操作彈性為： v 上 /v 下 = 圖 2: 提餾段操作線 第八節(jié) 附屬設(shè)備的選擇 1）全凝器的選擇 選用冷凝介質(zhì)為 35℃液氨 塔頂溫度為 24℃，混合蒸汽的汽化熱對全凝器進行熱量恒算，以單位時間為基準并忽略熱損失，所需傳遞的熱量。 QB=V/IVW+WILWL/ILW+QL=19396kj/h 3) 回流泵的選擇 回流量 L=RD=441 KMol/h， 所以體積流量： Vs=27 m3/h。公稱直徑為 Dg200。 0756 取 Rd =Φ 108 4 公稱直徑為 Dg100。 6m/s lFF vwFd ?36004? =0。公稱直徑為 Dg100。 0216 取 Φ 76 4 的管。 5）進再沸器管 ls vVFd ?4? =0。公稱直徑為 Dg200。公稱直徑為 Dg175。 б = PcDi/（ 2[б ]tФ ） = 取鋼板 名義厚度б n=12mm. 實驗壓力校合： （ 1） 液壓實驗校合： Pt=[б ]/[ б t]= 163=203 第二節(jié) 載荷的計算 1) 質(zhì)量載荷的計算 : H=53 +4 ++2++3= 塔殼和裙座的質(zhì)量 m01=π /4[（ + 2） ]（ +3） 103 =π /4（ ） 103=15721 ㎏。 內(nèi)構(gòu)件質(zhì)量 m02=π /4 55 75=6235 ㎏。 圖 3 段 號 項目 段號項目 表 14 1 2 3 4 5 6 m01+ma 14364 14364 14364 14364 14364 14364 m02 450 1595 1595 1595 1595 1595 m03 366 879 880 880 880 880 m04 150 943 943 943 943 943 m05 150 880 880 880 880 880 mw 1500 9246 9246 9246 9246 9246 m0 1400 7841 7841 7841 7841 7841 mmax 2020 11398 11398 11398 11398 mnin 1000 5777 5777 57775777 7841 5777 5777 5777 2) 塔的自振周期 T1=（ m0H/Eδ eDi3） 1/2 103 , 其中δ e=δ nc== T1= 30000（ 30000/2 105 14003） 1/2 103 = 3） 地震載荷及地震彎矩的計算 表 15： 地震力和地震彎距 塔段號 項目 1 2 3 4 5 操作質(zhì)量 mi kg 1400 7841 7841 7841 7841 集中質(zhì)量距 地高度 hi mm 3000 9000 15000 21000 27000 5． 2 24． 6 56． 9 94 137 727． 5 2． 07 105 4． 468 105 7． 37 105 10． 74 105 mihi3 0． 378 105 54． 7 105 254 105 693 105 1410 105 10 A=∑ i=1 2． 464 106 10 B=∑ mihi3 i=1 2． 4117 107 ? k1= B AKH ** Cδ 塔段號 項目 1 2 3 4 5 α 1=(Tg/T) αmax Fk1= Cδ α 1yk1mkg 53. 1510 3262 5390 7860 α vmax= αmax Meg= Fv= gα vmaxMeg Mi hi 4200 69549 10^5 10^5 10^5 ??51k kkhm 10^8 iivF? 8753 10^4 10^4 10^4 Fki hi 159 10^3 10^7 10^7 10^8 10^8 ??51k kkhm 10^8 H/Di= 15 須考慮高振型影響。 45Mpa. 地腳螺栓螺紋小徑計算： ? ? mmAdbtbB 421 ??? ??? 腐蝕余糧取 3mm. 材料 Q235A. 選 用螺栓 M36 4 則地腳螺栓 M36 4，共 16 個 3）肋板計算： L2=138mm。 n1=2。 16?c? 最大應(yīng)力： M PaZ ??? 所以： ? ?ZZ ?? ? 蓋板厚度 16mm，墊板厚度 22mm 裙座與塔殼對接連接焊逢校核： ][ 02m a x TWesitesit DgmDM ??? ??? ????? ?? 即 117 焊逢驗算合格。 開口直徑： d=di+2c=458 所以： A=184 ㎜ 2 （ 2）有效補強范圍 a、有效寬度 B=??? ???? 49422d 9162dntn ?? 取大值 B=916mm b、有效高度 ntd? = 外側(cè)有效高度： h1= ????? d200 n? = 取小 h1= 內(nèi)側(cè)有效高度 :h2= ?????0 nd? 取小 h0= 0mm (3)有效補強面積 筒體多余金屬面積 : A1=（ Bd） (δ eδ )2δ et（δ eδ）（ 1fr） =232mm2 接管的計算厚度 ? ?ctiCt PDP ??? ?? 2 = 接管多余金屬面積： A2=2h1(δ etδ t)fr+2h2（δ etc） fr=1296mm2 接管區(qū)焊縫面積 :A3=2 6 6=36 ㎜ 2 有效補強面積 :Ae=A1+A2+A3=2284 ㎜ 2 另外所須補強面積 :A4=AAe=45722284=2288 ㎜ 2 根據(jù)公稱直徑 Dg450,采用補強圈補強 . 3) 進料管接管補強 筒節(jié)的材料為 16MnDR，殼體材料為 16MnDR fr強度削弱系數(shù) : ? ?? ? 1163163 ???rtnrf ?? （ 1）所削弱面積： ? ?ret fdA ??? 12??? 其中 ? 為開孔出計算厚度， 筒殼的厚度 ? ?ctiC PDP ??? ?? 2 = 接管的有效厚度 : et? =41=3mm。 W=2200N。 2) 曲桿部分的校核 吊柱的受力圖如下： 圖 5 吊柱受載荷情況如上圖所示 AD段可按受彎矩及軸向力作用的曲桿計算，其中軸向壓縮應(yīng)力 : AWc ?? = 彎矩發(fā)生的最大值發(fā)生在 A 點，在 A 點的內(nèi)側(cè)受壓縮，壓應(yīng)力 ???????????????221111dRdKARMmC? = 在 A點外側(cè)手到拉伸應(yīng)力 ???????????????221111dRdKARMMT?= WC? 是壓應(yīng)力，而且其值大于 WT? . 斷換算系數(shù)： Rddk 16 2221 ?? = 最大應(yīng)力 : M p acmc a x ????? ??? 2）柱的校核 吊柱的 AB段可視為 B端固定， A端受自由載荷的長柱。 metal construction is limited to depths of 20~25ft,and plastic to 10~ supports and liquid redistributors are supplied for deeper beds and at sidestream withdrawal or feed points. liquid redistributors usually are needed every ~3tower diameters for Raschigrings and every 5~10 diameters for Pall rings, but at least every 10 ft. The various kinds of internals of packed towers are represented in whose individual parts may be described oneone。 in large towers and where distribution is especially critical, they are fitted with nozzles instead of perforations. (d) Is a redistribution device, the rosette, that provides adequate redistribution in small diameter towers