【正文】 ? ? =2540（ N） 3）各點張力計算 按逐點計算法計算各點張力 βLWkWzh3241 30 根據(jù) Wzh＞ 0，重段的最小張力點位于 3 點。； 方程 (1)和 (2)聯(lián)立解得： S1＝ 17517N S2＝ 14977N S3＝ 15726N S4＝ 35560N 需電機軸功率： vSSN?1000 )( 14 ??=(kw) 利用現(xiàn)有電動機型號 YB225S4，功率 37Kw，轉(zhuǎn)速 1480r/min。系統(tǒng)主要功能 1）、無人值守功能：通過光電檢測開關(guān)，實現(xiàn)有人自動開車，無人自動停車。 3）、高清晰液晶中文顯示：設(shè)備運行狀態(tài)、速度及模擬圖形；設(shè)備當(dāng)前運行剩余時間；設(shè)備故障原因及故障發(fā)生時間等。 副斜井提升設(shè)備 ： 副斜井： （ 1）井筒特征 副斜井斜長 L＝ 486m，傾角α＝ 22176。 （ 2）提升量 矸石： 5 車 /班 材料、設(shè)備： 25車 /班 火藥、雷管： 3 車 /天 最大班下井人員 87人，最大件 13t（含運輸車重）。 （ 3）組列方式 矸石采用 1t系列礦車 4 輛組列。 194+FC 1770 B ZS 336 212，其主要技術(shù)特征見表。 提升絞車一臺，提升機主要技術(shù)參數(shù)：滾筒直徑 Dg＝ 2021mm；滾筒寬度 B＝ ；最大靜張力及差 Fzc=Fce＝ 60kN；提升速度 Vmax＝ ， i＝ 20。 m2，提升機實際運行最大提升速度 。降送火藥、雷管采用 V＝1m/s低速運行，在檢驗班下放。 34 c=H j= 2mL x =L s =29m1500β =10176。摘鉤點 L=17mL=L 1 ′=5m偏角 α =176。 （ 8） 提升系統(tǒng)變位質(zhì)量 提升力圖見圖。提升 機由地面主井區(qū)高壓配電室 10KV 不同母線供給，為雙回路供電。礦井由主斜井、副斜井、進風(fēng)斜井進風(fēng)，回風(fēng)立井回風(fēng)。 （二）風(fēng)機選型計算 計入風(fēng)硐、風(fēng)道、通風(fēng)設(shè)備漏風(fēng)及阻力損失后，通風(fēng)機所需風(fēng)量及風(fēng)壓： Qf＝ KQ＝ ， H 容 ＝ ， H 困 ＝ 。 通風(fēng)容易時期的網(wǎng)路特性方程： Hmin＝ ，通風(fēng)困難時期的網(wǎng)路特性方程 Hmax＝ 。 通風(fēng)機運行工況參數(shù)見表，風(fēng)機特性見圖。） 軸功率 （ kW） 容易時期 2064 74 176。 587 M 2M 1Q (m/s )P s t(P a)FBC DZ10No 29 n r min LP 風(fēng)機特性圖 配套電機采用 YBFe560M110， 10kV， 2179。 39 （四） 反風(fēng)裝置 該風(fēng)機選型為軸流式通風(fēng)機，可直接反轉(zhuǎn)實現(xiàn)反風(fēng)。 （五）供電及電控 主備通風(fēng)機的供電由地面風(fēng)井區(qū)高壓配電室 10KV 不同母線供給，為雙回路供電。 （六）通風(fēng)機電耗計算 年電耗 容易時期： Ea=wdminKN ?? ? 24365= 萬 kWh/a 式中： Kη dη w=179。 = 噸煤電耗 容易時期： Et=Ea/90=178。 h/t （七）通風(fēng)機運行狀態(tài)監(jiān)視 設(shè)計采用一套 KFJ主扇風(fēng)機在線監(jiān)測系統(tǒng)。用于采集現(xiàn)場風(fēng)機 40 的靜壓、全壓、風(fēng)量、電機功率、電機軸承溫度、電機繞組溫度、排氣 (總回風(fēng)道 )溫度、電機定子溫度、風(fēng)機振動、風(fēng)機的開停狀態(tài)等數(shù)據(jù)，采集到的數(shù)據(jù)及通過采集數(shù)據(jù)計算出的二次數(shù)據(jù)通過顯示畫面或網(wǎng)絡(luò)即使傳遞給管理人員，以便于及時采取措施，防患于未然，將災(zāi)害的幾率降到最低。 （一）設(shè)計依據(jù) 礦井正常涌水量 QH＝ 149m3/h（其中黃泥灌漿 15m3/h），最大涌水量 Qmax＝ 181m3/h（其中黃泥灌漿 15m3/h）。 （二） 設(shè)計選型 水泵所必須的排水能力 QB≥ 179。 5 礦用耐磨離心水泵三臺，以 YB 系列 2 極， 10KV， 250kw 電動機驅(qū)動。3600 439。 7 無縫鋼管兩趟，一趟工作，一趟備用，滿足礦井正常涌水和最大涌水時排水需要；吸水管選用φ 325179。 管阻計算及泵級數(shù)確定 排水管λ＝ ，吸水管λ＝ ，∑φ p＝ 10，∑φ x＝ 41 。排水時間：初期 ，后期smdQVpnp / 4 2 ??? ? 42 。 水泵吸水高度計算 mHgVxHhHsHx sf )(21000/ 02 ?????? γ－允 取 4m mHs ?允 (查表得 ) Hsf吸水管損失之和， Hsf=（ψ 1+ψ 2Z2+ψ 3） v2/2g ψ 1吸水管直管阻力系數(shù)，ψ 1= ?xxdLx? 吸水管沿程阻力系數(shù) ?x? (查表 ) 取 mLx 8? ψ 2吸水管彎管阻力系數(shù)， 1 Z2吸水管彎管數(shù)量， 1 個 ψ 3逆止閥和濾網(wǎng)阻力系數(shù) 12 smdQVxnx / 2 ?? ? 排水管壁計算 cmHpzHpzdp)1()1(?????????????????????? 式中：σ z――許用應(yīng)力，無縫鋼管σ z=80MPa； 根據(jù)上以上計算，壁厚 mm7?? 符合要求 泵的供電及控制 43 主、備排水設(shè)備的供電由井下中央變電所高壓 10KV 不同母線供給，為雙回路供電。 估算空壓機必須的出口壓力 44 空壓機出口壓力，應(yīng)保證在克服管道最大壓力損失后，仍能滿足風(fēng)動工具要求。 設(shè)備選型： 根據(jù)以上計算，設(shè)計選用兩臺 BLT175A 型螺桿式壓縮機，一臺工作，一臺備用。 校驗事故狀態(tài)下空壓機給氣能力 事故狀態(tài)下所需供氣量： Q＝α 1Yqin＝ 式中：α 1—— 沿管路全長的漏氣系數(shù)，取 。 qi—— 井下人員的需氣量， 。 二、壓氣管路內(nèi)徑確定 45 干管管徑計算： D=＝ 104mm 式中： Q—— 通過干管路段的空氣體積流量，取 ； L—— 敷設(shè)至井田最遠處干管管路計算長度， 1700m。 4 的無縫鋼管，沿進風(fēng)斜井敷設(shè)，將壓縮空氣送至井下各用氣地點。 支管管徑計算： 掘進和回采工作面支管選取按計算最大管徑選取，掘進按急救呼吸需要計算風(fēng)量 ，回采按回采工作面人數(shù)計算風(fēng)量。 m/kg178。 105Pa； T—— 管內(nèi)平均絕對溫度，一般為 T＝ 346K； p? —— 自壓縮機至工作面金屬管 道末端的壓力損失，取 Pap 510?? ； β —— 摩擦系數(shù)，??=； 46 該礦井下采、掘工作面各個地方每班施工人員數(shù)在 15～ 30 人，統(tǒng)一按 25人設(shè)計選管。 4 的無縫鋼管。 管路壓力損失校驗： 干管壓力損失計算： iiii QdLp ??? ＝ 支管壓力損失計算： iiii QdLp ??? ＝ 總壓力損失 ?? ???ni PiP 1= 根據(jù)《煤礦工業(yè)中型礦井設(shè)計規(guī)范》的要求，用風(fēng)地點的供氣壓力要比風(fēng)動機械設(shè)備工作壓力高 ，即 PH－ ΔP=Pe+= 式中： PH――壓縮機額定排氣壓力， MPa； Pe――風(fēng)動機械最大工作壓力， MPa。 四、年電耗的計算： wdcdtZNKE ??? ???? )(1 =489947(kwh/a) 噸煤電 耗： E＝ （ kwh/t) 五、 壓氣自救裝置的設(shè)置 井下設(shè)置壓風(fēng)自救急救袋組權(quán)作避難硐室，設(shè)置一套 ZYM 型壓 47 風(fēng)自救系統(tǒng)，安設(shè)在壓縮空氣管路上，設(shè)置在距采掘工作面 2540m的巷道內(nèi)、長距離的掘進巷道中，每隔 50m設(shè)置一組急救袋；急救袋安設(shè)在井下壓縮空氣管路上，每個急救點設(shè)置減壓閥，經(jīng)減壓后，分設(shè)一定數(shù)量帶閘門控制的管嘴，每個管嘴處設(shè)有塑料薄膜罩，平時卷起，用時打開罩住人體，閥門打開即可供人呼吸；每組急救袋可供 58 人用，壓縮空氣供給量，每人不得少于 。 對空壓機采用在線狀態(tài)監(jiān)測系統(tǒng)、智能故障診斷系統(tǒng)、電控保護系統(tǒng)，使空壓機運行安全、可靠、經(jīng)濟合理。冷卻方式為風(fēng)冷方式，儲氣罐（風(fēng)包）容積 4m3，壓縮空氣站設(shè)起重鋼梁。 左權(quán)縣 110/35/10kV 變電站位于該礦井西南 4km，變電站內(nèi)設(shè)40MVA變壓器兩臺。 48 石港口 35/10kV 變電站位于該礦井東北 16km，變電站內(nèi)設(shè)兩臺變壓器，額定容量 (10+)MVA，目前該變電站為單回路供電，電源引自左權(quán)縣 110kV變電站。礦井地面建有 10kV 變電所一座，井下設(shè)一座中央變電所。 根據(jù)煤礦的負荷情況及現(xiàn)有供電情況，設(shè)計礦井采用 35kV 雙回路供電，在工業(yè)場地建 35kV變電站，一回路引自左權(quán) 110kV 變電站35kV 側(cè)，導(dǎo)線型號為 LGJ150mm2，輸電距離約 4km。 供電證明和協(xié)議情況： 根據(jù)提供的供電證明，礦井任一回路電源的供電能力都可滿足礦井用電要求，供電電源可靠。 40LGJ150 4kmLGJ150 8km 第二節(jié) 電力負荷 全礦電力負荷統(tǒng)計結(jié)果如下： 安裝設(shè)備臺數(shù)： 176臺 使用設(shè)備臺數(shù)： 134臺 安裝設(shè)備容量： 10564kw 工作設(shè)備容量： 7904kw 有功功率： 5611kw 無功功率： 4591kvar 視在功率： 7250kVA 自然功率因數(shù)： 50 補償容量： 2400kvar 補償后功率因數(shù)： 補償后全礦負荷： 礦井年耗電量： 26175MWh 噸煤耗電量： 變壓器選擇表，電力變壓器技術(shù)特征表。容量 (KVA) 負荷系數(shù) 保證系數(shù) 一 地面 1 主變 5778 2554 5489 2426 6001 2*8000 1 2 主井區(qū)低壓 824 689 1075 2*1250 1 3 瓦斯泵站低壓 14 14 1 14 14 20 2*100 1 二 井下 1 中央變電所 281 286 401 1 281 286 401 2*500 1 2 局扇專變 144 147 206 1 144 147 206 2*315 1 3 采區(qū)變電所 35 36 50 1 35 36 50 2*315 1 4 綜采 1移變 456 466 652 1 456 466 652 1000 5 綜采 2移變 208 213 298 1 208 213 298 500 6 綜采 3移變 282 288 403 1 282 288 403 500 7 1綜掘移變 182 186 261 1 182 186 261 400 8 2綜掘移變 175 178 250 1 175 178 250 400 9 炮掘移變 74 99 123 1 74 99 123 315 51 電力 變壓器技術(shù)特征表 型 號 額定 容量(KVA) 額定電壓 （ kV） 阻抗電壓 （ %） 連 接 組 損 耗 (W） 空載電流 （ %） 臺數(shù) 高壓 低壓 空載 短路 SZ118000/35 8000 35 10 YN,d11 6900 38250 2 S111250 1250 10 Y,yn0 2021 11800 1..1 2 KBSG100 100 10 4 Y/ Y 560 1050 2 KBSG500 500 10 Y/d11 1750 3500 2 KBSG315 315 10 Y/d11 1300 2500 4 KBSGZY1000 1000 10 Y/Y 2600 6100 1 KBSGZY500 500 10 Y/Y 1750 3500 1 KBSGZY500 500 10 Y/d11 1750 3500 1 KBSGZY400 400 10 Y/d11 1500 3000 2 KBSGZY315 315 10 Y/d11 1300 2500 1 第三節(jié) 送變電 一、礦井供電系統(tǒng)的技術(shù)特征 供電電源選擇 煤礦附近現(xiàn)有左權(quán) 110/35/10kV 變電站、石港口 35/10kV 變電站及準(zhǔn)備建設(shè)的豐堠 110/35/10kV 變電站都可做礦井供電電源，因石港口變電站與礦井為同一電壓等級。 在礦井地面建一座 35/10/，電源電壓 35kV。采用 LGJ 型架空線路。 ②、按長時允許載流量校驗 150mm2架空線路長時允許載流量為 44