【正文】 常 涌水量 最 大 涌水量 Q 最大 正 常 涌水量 最 大 涌水量 Q 最大 Q 正常 Q 正常 Q 正常 從上表得正常涌水量與最大涌水量的比較值是 。 表 242 礦井涌水量計算結果 開采面積 F （ 2m ） Q 最大 計 算 式 計 算 結 果 Q 正常 正常涌水量 ( hm3 ) 最大涌水量 ( hm3 ) ? 1 7 2 0 FQ ? 50 223 礦井如果同淺部礦井相通 (除去井筒等一部分來的水 ),近年來由于小煤窯的亂開采，在實際當中其正常涌水量達到了 hm3120 ,最大涌水量達到了 hm3300 。此外井田周圍確實無較之更適合的水源。 17 第 3 章 井田境界及儲量 礦井井田邊界范圍內的儲量，是通過地質手段查明的符合國家煤炭計算標準的全 部儲量，又稱礦井總儲量。同時，它也是礦井設計的基礎條件。 3． 1． 2 水平的劃分 經(jīng)與生產(chǎn)設計部門共同商榷 ,分三個水平計算儲量 : 第一水平 :300m。 第三水平 :600m。 3． 1． 3 計算塊 段的劃分 原則上按剖面線 (線距約 500m),分水平分級別進行劃分。并在儲量計算表中列出 ,而在儲量計算圖上只注記大塊段儲量。 3． 2 儲 量 3． 2． 1 儲量計算 儲量計算方法用塊段求積儀法，在平面圖上求出面積，然后用公式：儲量＝水平179。煤厚179。 本井田構造屬中等至復雜 ,趨向 復雜。故采用 250m 線距圈定 B 級儲量。 5 煤層屬不穩(wěn)定的局部可采煤層 ,可采面積分布零星 ,且結構復雜 ,頂、底板難于管理 ,采掘工作困難。 0～ 150 150～ 300 300～ 450 450～ 600 合計 D 18 6 煤層儲量計算如下總表 322: 表 322 6 煤層儲量計算總表 級別 水平 能利用儲量（萬噸） 高級儲量比例（ %） B C D 合計 CBB? DCB B?? 150～300 33 30 300～450 6 5 450～600 總計 25 21 新增儲量 表 322 全井田可采煤層地質儲量總表 煤層名稱 工業(yè)儲量 （萬 t） 遠景儲量（萬 t） 工業(yè)儲量占總儲量（ %） 尚難利用儲量（萬 t） 備注 6 煤 21 礦井可采儲量計算公式： tCP 1 2 5 9 5()( ???????? ）工采 (31) 式中 采Q — 可采儲量， t410 ； 工Q — 礦井工業(yè)儲量， t410 ； P — 保護煤柱、永久煤柱損失量， t410 ； C — 采區(qū)回采率，取 ?；夭晒ぷ髅娌扇砂嗌a(chǎn)一班準備，掘進工作面為三班生產(chǎn)。 19 4． 2 礦井生產(chǎn)能力與服務年限 4． 2． 1 礦井生產(chǎn)能力 本礦井主采六煤層 地質儲量為 179?；夭陕拾?80%計算，還扣除永久煤柱損失量 179。 104t，其中第一水平可采儲量為 179。本礦井生產(chǎn)能力定為 21179。 4． 2． 2 礦井服務年限計算 aKAZT K????? (41) 式中 T— 服務年限， a； Zk— 可 采儲量， 104 t； A— 年產(chǎn)量， 104 t； K— 儲備系數(shù)，取 。 井筒（峒）數(shù)目 《煤礦安全規(guī)程》規(guī)定，每個生產(chǎn)礦井必須至少有 2 個能行人的通達地面的安全出口，每個出口間的距離不得小于 30m。 井筒位置 井筒位置的選擇應從以下幾方面條件綜合考濾面確定： 地面條件 工業(yè)場地占地面積； 地形與工程地質條件； 煤的流向； 生產(chǎn)建設條件與住宅區(qū)位置。 綜合確定井筒位 置 本井田因地理環(huán)境和煤層賦存條件的限制無平硐開拓條件，因此只能考濾斜井開拓和立井開拓。井口位置視井峒形式而定，雙立井開拓時，井口位置在井田中上部；主斜井開拓時，井口可設于西南部，其它無合理井口位置可選。 21 方案二方案一 圖 511 工業(yè)廣場位置比 較圖 表 511 井筒（工業(yè)廣場）位置方案比較 方案名稱 優(yōu) 點 缺 點 立 井開 拓 工業(yè)廣場所在處 于山腳 ；地質條件較好，交通方便，便于運輸。 位于井田中 上部 ，便于兩翼開拓 。 斜 井開 拓 工業(yè)廣場所在地地形平坦，地質條件好，面積大；建筑施工很方便。且靠近井田的一翼，不便于井下采區(qū)的布置和井下的運輸。 四、風井位置 風井位置應根據(jù)礦井瓦斯等級、井型大小、煤層賦存情況并結合通風方式要求確定。具體位置見表 512。屬傾斜煤層，根據(jù)《煤炭工業(yè)礦井設計規(guī)范》對井田水平高度劃分的規(guī)定，本井田的水平垂高劃分應在 100150m。因第三水平地質構造復雜，煤層賦存極不穩(wěn)定，在此設計中暫不作規(guī)化。第一生產(chǎn)水平共劃分為六個采區(qū)，采區(qū)的具體尺寸見開拓系統(tǒng)圖。 23 方案比較，確定開拓系統(tǒng) 影響礦井開拓的主要地質因素 本井田地質構造簡單，除西部作為井田邊界的斷層外，井田范圍內沒有其他大的斷層，對開采影響不大。主要含水層為第四系孔隙、砂質礫巖含水層。砂質礫巖大面積覆于井田煤層之上，為中等含水的含水層 ,滲透性較弱 . 如果巷道遇到該含水層，必須采取探防水措施并引起足夠的重視。 現(xiàn)預提 3 個初選方案： 方案 1 立井兩水平開拓（開拓方案剖面圖見圖 531） 圖 531 方案 2 立井單水平、暗斜井開拓（開 拓方案剖面圖見圖 532） 圖 532 24 方案 3 反斜井、暗斜井延伸多水平開拓（開拓方案剖面圖見圖 533） 圖 533 25 開拓方案技術比較 各方案的技術比較見表 531。 井車場位于儲量中心，井下運輸運營費低。 離原有鐵路專用線近，開工前只需修一條距離很短的鐵路即可與原鐵路專用線銜接，少占地，省投資。 工業(yè)場地壓大量的開采條件較好的煤柱。 需多開立井 2179。 方案 2 井口位置接近井田中心，井下為雙翼生產(chǎn)，易于保證礦井產(chǎn)量。 井上運輸距離短， 地面營費最低。 建井時間較短，建井初期投資相對較少，投產(chǎn)時間早。 沒有斜井安全出口。 2179。 方案 3 掘進技術與施工設備簡單，掘進速度較快，便于施工和井筒延伸； 建井時間短，初期投資少，石門短、掘進速度快，建井工期短。 建井時間較短，建井初期投資相 對較少，投產(chǎn)時間早。 須設井筒保護煤柱，壓煤較多。 工業(yè)廣場離居民區(qū)近，需占較多耕地，周邊環(huán)境較復雜。 2179。 通過以上優(yōu)缺點比較可知，從第 3 方案和第 2 方案的優(yōu)缺點比較可知， 26 第 3 方案存在生產(chǎn)經(jīng)營費用相較大，周環(huán)境較復雜等不利于生產(chǎn)經(jīng)營的方面，所以第 3 方案不可行。兩方案的生產(chǎn)系統(tǒng)較簡單可靠。 第 6 章 井下運輸 6． 1 井下運輸系統(tǒng) 工作面的煤炭直接經(jīng)刮板輸送機運至采區(qū)煤倉，裝入礦車后再經(jīng)電機車拖至井底車場，用罐籠式提升機運送至地面；工作面的矸石裝入礦車后人工推到車場經(jīng)軌道上山運到采區(qū)下部甩車場，然后用電機車拖到井底車場運送至地面。 1 2 6 溜 子 道溜煤上山 軌道上山 1 2 6 回 風 巷煤 倉 250 運 輸 大 巷 1 5 0 總 回 風 巷井底付井主井 圖 61— 1 井下運輸系統(tǒng) 運輸路線：工作面→區(qū)段中巷→ 126 溜煤上山→采區(qū)煤倉→－ 250 運輸大巷→副井→地面。根據(jù)《礦井設計手冊》有關規(guī)定，在炮采工作面，確定輸送機小時輸送能力來選擇輸送機： 27 tkL S mr cQ 35?????????運 (61) 式中 運Q — 輸送機小時輸送能力， ht ； L — 工作面長度，取 ； S — 工作面推進度，取 ； m — 采高，取 ； r — 煤的容重，取 mt ； c — 工作面回采率，取 %95 ； 5 — 每班運輸時間，取 h5 ； 3 — 每日生產(chǎn)班數(shù)； k — 運輸不均衡系數(shù)，取 。 6． 2． 2 采區(qū)上山 采區(qū)上山是靠提升絞車來運輸，上山的傾角為 ?25? ，設為單鉤串車提升，按《礦井設計手冊》規(guī)定，提升絞車應符合以下條件： 當只提煤時，提升作業(yè)時間每班應取 ； 混合提升作業(yè)時間每班應取 ； 提煤或提矸的不均衡系數(shù)應取 。 則，一次提升串車數(shù)為： ??? qQn 輛 （取整數(shù)為 5 輛） (63) 式中 n — 按產(chǎn)量要求一次提升串車數(shù)，輛； q — 每一礦車裝載重量，㎏。 28 上山每班運輸量為 t100 ，用 1 噸礦車單鉤串車提升，初選提升絞車的卷筒直徑為 ，根據(jù) 已知條件求出一次提升串車數(shù)為 5 輛，每班工作 ，則按產(chǎn)量要求提升循環(huán)時間為 T，由式 (62)得： skA nqTT bb 66 010 10 ?? ????? (64) 需要的提升速度為： smLTTVm816030032)115660()115660(816032)115()115(22?????????????? (65) 查表得絞車規(guī)格如下： 提升絞車型號： ?JTKB ； 卷筒直徑： ； 卷圈寬度： ； 最大靜張力： kN30 ； 鋼絲繩速度： ； 鋼絲繩直徑： ； 電動機功率： KW55 ； 電動機轉速： min737r 。 6． 3 主要巷道運輸 6． 3． 1 確定電機車類型及機車粘重 該礦井屬于低瓦斯沼氣礦井，主要巷道運輸可以使用 直流架線式電機機車，電機車根據(jù)表 136 ?? 選擇： 表 136 ?? 礦用電機車選擇表 礦井年產(chǎn)量（萬 t） 架線式（ t） 蓄電池式（ t） 配套礦車（ t） 60?A 7及以下 8及以下 1 及以下 120?A 7～ 10 8 3 29 本礦主要運輸巷道有兩個裝車站，都集中在北翼，其距井底車場的距離分別為： mL 20201 ? 、 mL 25002 ? 。每班出矸石為： t30 、 t25 。 本礦設計年產(chǎn)量為 at41021? ，煤層賦存的瓦斯含量較低，所以選擇)(25067 IDZK ?? 型直流架線式變頻電機車。 6． 3． 2 列車組成計算 確定列車的礦車數(shù)目 1. 礦井每班的總運煤量 班/5 5 02 5 03 0 021 tQ b ????? (68) km QLQLL 030 0 25 0221 2211 ?? ???????? (69) 按電機的粘著條件計算車組重力 ZhQ tPai PQZhnZh 1 0 0 01 1 01 0 0 0????? ???????? ? ? (610) 式中 ZhQ — 重車組質量， t ； nP — 電機車粘著質量， t ；如電機車的全部輪對為主動輪，則其粘著質量等于電機車的質量，即 7??PPn ； P — 電機車重量， t ； ? — 粘著系數(shù)，一般按電機車撒沙起動，取 ； Zh?? — 重列車起動時阻力系數(shù)，在下表 47 中選取 ??Zh? ； i — 軌道線路平均坡度，一般為 3‰； a — 列車起動加速度， 2sm ，一般為 sma ? 。 試取 20?Cn 輛（本設計首 先是按 46?Cn 輛進行后面的計算的，由于計算知46?Cn 輛時，牽引電動機發(fā)熱條件不能滿足要求及制動距離不能滿足要求，故在此試取 20?Cn