【正文】 ， Tg=, ?? , T1﹥ = 1 ?? Tn? =+= ?? m a x211 )( ??? ?TTg *) ( = eqG = ?? 61230= 2?????? 8 ?? eqEK GF 1? = ??? EKnn FF ? = )1(1nEKnj jjiii FHGHGF ????? ????? ni ini FFV 1 ??nij jG? H1= H2=+= H3=+=13m H4=13+= H5=+= H6=+=25m 質(zhì)點(diǎn) iH（ m） iG（ kN） EKF（ kN） n? nF?（ kN） iF （ kN） iV （ kN） ??nij jG?（ kN） 6 25 9009 5 10543 4 10378 3 13 10378 2 10378 1 10636 （ 2）水平地震作用下的層間位移和頂點(diǎn)位移計(jì)算： 層 Vi(kN) hi(m) ΣDi(kN/m) Δuei=Vi/ΣDi(M) Δuei/ hi 6 550840 1/2530 5 686670 1/1785 4 686670 1/1360 3 686670 1/1150 2 686670 1/1038 1 524920 1/1001 ieihu? ﹤ ? ? 5501??e 所以滿足規(guī)范規(guī)定的彈性位移要求。 0y — 標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比。 2y — 上層層高變化修正值。 0y 根據(jù)框架總層數(shù)，該柱所在層數(shù)和梁柱線剛度比 K 查表得。（ 2） yhVM ik?下 。B1= KB1/(KB1+KB2) MB1=(MC 上 +MC 下 )181。B2= KB2/(KB1+KB2) MB2=(MC 上 +MC 下 )181。B1 MAB MC 上 MC 下 181。B2 MBA MBC 11 6 1 5 1 4 1 3 1 2 1 1 1 （ 5）水平地震作用下的梁端剪力和柱軸力標(biāo)準(zhǔn)值： L MMV EEE 右左 ?? 層 AB 跨梁端剪力 BC 跨梁端剪力 柱軸力 L (m) 左EM 右EM EV L (m) 左EM 右EM EV 邊柱 （ kN） 中柱 (kN) 6 5 4 3 2 1 12 （ 6）水平地震作用下的框架內(nèi)力圖如下： 13 五﹑框架在豎向荷載作用下的內(nèi)力分析（采用彎矩二次分配法 ） 彎矩二次分配法是一種近似計(jì)算方法，即將各節(jié)點(diǎn)的不平衡彎矩同時(shí)作分配和傳遞，并以兩次分配為限。? 16 各桿件分配系數(shù)見下表： 層 節(jié)點(diǎn) 編號 ??ikS 左梁? ( 右梁? ) 右梁? ( 左梁? ) 上柱? 下柱? 邊節(jié)點(diǎn) 六 7(28) += — — 五 6(27) +1+= — 四 5(26) +2= — 三 4(25) +2= — 二 3(24) +2= — 一 2(23) ++= — 中間節(jié)點(diǎn) 六 14(21) ++1= — 五 13(20) ++1+= 四 12(19) ++2= 三 11(18) ++2= 二 10(17) ++2= 一 9(16) +++= 彎矩分配與傳遞： 方法：首先將各點(diǎn)的分配系數(shù)填在相應(yīng)方框內(nèi)，將梁的固端彎矩填寫在框架橫梁相應(yīng)位置上，然后將節(jié)點(diǎn)放松，把各節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩同時(shí)進(jìn)行分配。第一次分配彎矩傳遞后，再進(jìn)行第二次彎矩 分配。 彎矩符號逆時(shí)針為正 6）活載作用下的彎距： 樓層 AB 跨 BC 跨 左端 中間 右端 左端 =右端 中間 M M’ M M’ M M’ M M’ M M’ 6 5 4 3 2 1 注 : M’為調(diào)幅后的彎距。 m) 左V 右V ?左V (kN) ?右V (kN) 6 5 4 3 2 1 BC跨 6 5 4 3 2 1 23 柱軸力和 剪力 ： 1）恒載作用下的柱軸力 剪力 ： 層 截面 橫梁剪力 （ kN） 縱向荷載 （ kN） 柱重 （ kN） N? （ kN） 邊柱軸力 （ kN） 邊柱剪力 （ kN） 6 1— 1 2— 2 5 3— 3 4— 4 4 5— 5 6— 6 3 7— 7 8— 8 2 9— 9 10— 10 1 11— 11 12— 12 說明： ① 、假定外縱墻受力荷載完全由縱梁承受。 ③ 、柱重：首層： 25= 頂層： 25= 其他層： 25= 層 截面 橫梁剪力 左B （ kN） 橫梁剪力 右B （ kN） 縱向荷載（ kN） 柱重 （ kN） N? （ kN） 中柱軸力 （ kN） 中柱剪力 （ kN） 6 1— 1 2— 2 5 3— 3 4— 4 4 5— 5 6— 6 3 7— 7 8— 8 2 9— 9 10— 10 1 11— 11 12— 12 24 2）活載作用下的柱軸力； 層 截面 AV（ kN） 縱向荷載（ kN） A 柱軸力 (kN) A 柱剪力 (kN) 左BV (kN) 右BV (kN) 縱向荷載 (kN) B柱軸力（ kN） B柱剪力(kN) 6 1— 1 2— 2 5 3— 3 4— 4 4 5— 5 6— 6 3 7— 7 8— 8 2 9— 9 10— 10 1 11— 11 12— 12 六、內(nèi) 力組合 : 框架結(jié)構(gòu)可能的 內(nèi)力 組合公式 : 活）恒 ( ? 風(fēng)）恒 ( ?? ? ?活）風(fēng)恒 ( ??? 活）恒 417035101 ...(. ?? ? ?? ?地活恒 ?? 梁端正彎矩組合公式 : ? ?? ?活恒地 ?? 以下組合不起控制作用 風(fēng)）恒 ( ? ? ?活）風(fēng)恒 ( ?? 活）恒 417035101 ...(. ?? 梁跨中正彎矩 組合公式 : 25 ? ?地活恒 )( ?? ? ?活恒 ? 風(fēng)）恒 ( ? ? ?活）風(fēng)恒 ( ?? 活）恒 417035101 ...(. ?? 梁端剪力組合公式 : ? ?? ?地活恒 ?? ? ?活恒 ? / 風(fēng)）恒 ( ? ? ?活）風(fēng)恒 ( ?? 活）恒 417035101 ...(. ?? 框架柱的內(nèi)力采取以下組合方式： 考慮地震作用時(shí)： 地）重（ ?RE? 注： 重 =恒 + 活 ?bhf Nc ?RE? ?bhf Nc ?RE? 不考慮地震作用時(shí)： ? ?活恒 ? 風(fēng)）恒 ( ? ? ?活）風(fēng)恒 ( ?? 26 活）恒 417035101 ...(. ?? （ 組合過程中可視內(nèi)力大小或正負(fù)進(jìn)行取舍，以簡化 計(jì)算。 （ 4）計(jì)算公式： ? ?? ?39。39。039。0121axhxAfAfbxfahAfxhbxfMAsySycsSycRE????????????????? ??且公式使用條件：、負(fù)彎矩作用下：正截面抗彎：??? ? ? ? ?? ?39。39。39。039。39。39。039。39。039。039。 說明：梁端組合彎矩取未進(jìn)行 RE? 修正的數(shù)值。039。201 01 ssycc ahAfbhfNe bhfN ???? ?? 小偏心構(gòu)件（ b??? ） ? 計(jì)算如下： ? ?? ?bcsbccbbhfah bhfNebhfN ???? ???? ???????0139。2 si ahee ???? 21200140011 ??? ????????hlhe i N 1 ?? hl02 ??? 最小配筋率： 全截面 %?? 每側(cè) % ?? )7 2 0(6 0 5 22m i n39。 44 ② 、框架柱抗剪計(jì)算： 計(jì)算公式 ? ?????????????? ?????NhsAfbhfVbhfVsvyvtREccRE000???? )(312 0壓力AfNhHcn?????? 或? ?????????????? ?????NhsAfbhfVbhfVsvyvtREccRE000???? )(312 0拉力NhHn????? 框架柱最小體積配箍率：yvcvv f f?? ? 抗震折減系數(shù) RE? ： RE? = 六層 五層 邊柱 中柱 邊柱 中柱 上端 下端 上端 下端 上端 下端 上端 下端 N maxV bhfcc? snAsv1 45 四層 三層 邊柱 中柱 邊柱 中柱 上端 下端 上端 下端 上端 下端 上端 下端 N maxV bhfcc? snAsv1 二層 一層 邊柱 中柱 邊柱 中柱 上端 下端 上端 下端 上端 下端 上端 下端 N maxV bhfcc? snAsv1 A由計(jì)算可知，框架柱截面抗剪均為構(gòu)造配筋。 D 柱非加密區(qū)實(shí)配普通復(fù)合箍筋四肢 ф10200。39。239。39。39。39。39。0039。39。0039。39。39。39。39。039。39。239。39。39。39。39。0039。39。0039。39。39。39。39。03