【正文】 。測溫孔間距一般為 35 米，高溫段布密些，低溫段布稀些，在燒成曲線的關(guān)鍵點，如氧化末段、 晶型轉(zhuǎn)化點、釉始熔點、成瓷段、急冷結(jié)束等都應(yīng)設(shè)測溫孔。若零壓過多移向預(yù)熱帶，則燒成帶正壓過大。 觀火孔： 在每個燒嘴的對側(cè)窯墻設(shè)置觀察孔，以便及時觀察窯內(nèi)情況。 膨脹縫： 由于 窯體受熱會膨脹，產(chǎn)生很大的熱應(yīng)力，為避免砌體開裂、擠壞，必須重視窯體膨脹的留設(shè)，窯墻、窯頂?shù)绕鲶w都要留設(shè)，一般每隔 1— 左右留設(shè) 1015mm 膨脹縫，內(nèi)填與窯墻材料同等耐火度的陶瓷纖維。在燒成帶和冷卻帶設(shè)置擋墻、擋板是為避免燒成帶的煙氣倒流，又避免了壓力波動時急冷風(fēng)竄向燒成帶而降低高溫區(qū)溫度。預(yù)熱帶設(shè)置擋墻、擋板可以增加煙氣在高溫區(qū)的滯留時間，提高煙氣利用率比，可控制低溫區(qū)的溫度。特別是，由于輥子要穿過窯墻，為了提高輥子長度的有效利用率，對窯墻 的 厚度有更嚴(yán)格的控制。 窯體材料厚度的確定原則 （ 1）為了砌筑方便和外形整齊，窯墻 的 厚度變化不要太多； （ 2）各層材料的厚度應(yīng)為磚 尺寸 整倍數(shù)，墻高則為磚厚的整倍數(shù)，盡量少 加工磚 ； （ 3）要保證散熱量小 — 窯墻外壁 的 最高溫度應(yīng)不大于 80℃； 材料科學(xué)于工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計 日產(chǎn) 萬㎡拋光磚氣燒輥道窯設(shè)計 17 （ 4）兩側(cè) 墻 的總 厚度與窯內(nèi)寬之和應(yīng)小于所選用的輥子長度。λ1)]= 12 00（ 380 ） =℃ T3=T2[Q(s2247。λ3)]= 460 （ 3800. 667） =℃ T5=T4[Q(s 4247。 同理可得，經(jīng)過對預(yù)熱帶、燒成帶、急冷帶、緩冷帶、的材料校核計算，所選用的材料厚度均符合設(shè)計要求。 7 物料平衡 每小時出窯制品的質(zhì)量 G 出 G 出 =14000/（ 24 ） 7= 每小時入窯干制品的質(zhì)量 G 干 G 干 = G 出 /= Kg/h 每小時入窯濕制品的質(zhì)量 G 濕 G 濕 = G 干 /= Kg/h 材料科學(xué)于工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計 日產(chǎn) 萬㎡拋光磚氣燒輥道窯設(shè)計 20 每小時蒸發(fā)自由水的質(zhì)量 Gw Gw== Kg/h 8 預(yù)熱帶 燒成帶 熱平衡計算 熱平衡計算包括預(yù)熱帶、燒成帶熱平衡和冷卻帶熱平衡計算， 預(yù)熱帶熱平衡計算的目的在于求出燃料消耗量，冷卻帶熱平衡計算，目的在于計算出冷空氣鼓入量和熱風(fēng)抽出量。 材料科學(xué)于工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計 日產(chǎn) 萬㎡拋光磚氣燒輥道窯設(shè)計 21 熱平衡示意框圖 熱平衡示意圖 坯體帶入顯熱： 1Q 熱制品帶出顯熱： 2Q 燃料帶入化學(xué)熱及顯熱： fQ 窯體散失熱 ： 3Q 助燃空氣帶入顯熱： aQ 物化反應(yīng)耗熱： 4Q 預(yù)熱帶漏入空氣帶入顯熱： bQ 其他熱損失： 5Q 煙氣帶走顯熱： gQ 熱收入項目 坯體帶入顯熱 Q1 入窯干制品質(zhì)量： G1= Kg/h 溫度為 20℃ ,比熱容為 C1=+26 105 20℃ =℃ 實際總量為 Qa=VaCaTa= 20= x KJ/h 預(yù)熱帶漏入空氣帶入顯熱 Qb 預(yù)熱帶入空氣過剩系數(shù) ag=,漏入空氣溫度為 20℃ .Ca= (aga)℃ 所以 :Q2=G2C2t2= 1200= 離窯廢氣帶走顯熱 Qg 離窯廢氣中包括燃燒生成的煙氣、預(yù)熱帶不嚴(yán)密處漏入空氣，還有坯體在 燒制過程中產(chǎn)生的氣體，取離窯廢氣中空氣過剩系數(shù)α＝ ，則其體積流量為 ：Vg=[Vg0+(aga) x =(+() )窯外壁表面平均溫度 20℃ ，窯內(nèi)壁表面平均溫度：（ 20+2500） /2=135℃ 1. 窯墻部分散熱計算 ： 此部分用材料如下： 高鋁聚輕球 ，厚度 δ=115 mm，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m℃ ）； 材料科學(xué)于工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計 日產(chǎn) 萬㎡拋光磚氣燒輥道窯設(shè)計 23 普通棉板 , 厚度 δ=60 mm，導(dǎo)熱系數(shù) （ m℃ ）； 熱流 q=4433221101???????? ???? tt =0 2 1 1 15..01 1 201 2 5 ??? ?=散熱面積 A= =， 則兩側(cè)窯墻散熱量： Q=2=（ kJ/h） 2. 窯頂部分散熱計算 此部分用材料如下： 高鋁聚輕球 ，厚度 δ=180 mm，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m℃ ）； 熱流 q=221101???? ??tt= 20205??=窯頂散熱量： Q==（ kJ/h） 3． 窯底部分散熱計算 此部分用材料如下： 漂珠磚 ，厚度 δ=133 mm，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m窯外壁表面平均溫度 20℃ ，窯內(nèi)壁表面平均溫度：（ 250+600） /2=425℃ 1. 窯墻部分散熱計算 此部分用材料如下： 高鋁聚輕球 ，厚度 δ=230 mm，導(dǎo)熱 系數(shù) w/（ m℃ ）； 材料科學(xué)于工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計 日產(chǎn) 萬㎡拋光磚氣燒輥道窯設(shè)計 24 硅酸鋁棉板 ,厚度 δ=25 mm，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m℃ ）； 普通棉毯 ，厚度 δ=20 mm，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m℃ ）； 漂珠磚 ，厚度 δ= mm，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m窯外壁表面平均溫度 40℃ ，窯內(nèi)壁表面平均溫度：（ 900+600） /2=750℃ 1. 窯墻部分散熱計算 此部分用材料如下： 高鋁聚輕球 ，厚度 δ=295 mm，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m℃ ）； 材料科學(xué)于工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計 日產(chǎn) 萬㎡拋光磚氣燒輥道窯設(shè)計 25 普通棉板 ,厚度 δ=50 mm，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m℃ ）； 普通棉毯 ，厚度 δ=20 mm，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m℃ ） 熱流 q=33221101?????? ???tt = 40750 ?? ?=窯頂散熱量： Q=（ kJ/h） 3． 窯底部分散熱計算 此部分用材料如下： 高鋁聚輕球 ，厚度 δ= mm，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m℃ ）； 熱流 q=221101???? ??tt= 40750 ??=窯頂散熱量： Q=（ kJ/h） 所以， 600— 900℃段的窯體散熱總量為： Q=（ kJ/h） 900— 1200℃段 ， 3590 節(jié)： 該段窯長度為 56=， 窯 內(nèi)高 為 ,拱頂對應(yīng)的弧長 L=,窯底寬 B=。℃ ）； 標(biāo)準(zhǔn)棉毯 , 厚度 δ=20 mm，導(dǎo)熱系數(shù) （ m℃ ） 普通棉板 ,厚度 δ=50 mm，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m℃ ）； 普通棉毯 ，厚度 δ=20 mm，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m℃ ） 熱流 q=33221101?????? ???tt = 801 0 5 0 ?? ?=散熱面積 A= = 窯頂散熱量： Q=（ kJ/h） 3. 窯底部分散熱計算 此部分用材料如下： 莫來石 JM26，厚度 δ= mm，導(dǎo)熱系 數(shù) w/（ m℃ ）； 漂珠磚 ，厚度 δ= 133 mm，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m 則可得： Qw= （ 2490+ 200） =427086（ kJ/h） 其余物化反應(yīng)吸熱 Qd Qd= G12100w(Al2O3) （ kJ/h） 其中， G1— 入窯干制品質(zhì)量（ Kg/h）； G1= Kg/h； 2100— 1KgAl2O3 的反 應(yīng)熱（ KJ/Kg）； w(Al2O3)— 陶瓷潔具結(jié)合劑中 Al2O3含量占總質(zhì)量的質(zhì)量分?jǐn)?shù)； w(Al2O3)=%； Qr= G12100w(Al2O3)= 2100 %=（ kJ/h） 則物化反應(yīng)總耗熱為： Q4=427086+=（ kJ/h） 其他熱損失 ,大約占熱收入的 5%. 所以 :Q5= ( Q1+Qf+Qa+Qb) 5% =+ 熱平衡方程 Q1+Qf+Qa+Qa′ =Q2+Q3+Q4+Qg+Q5 ＋ ＋ ＋ = +++++ 解得 x= m3/h 每小時需要水煤氣量 m3,燒成產(chǎn)品 所以 :每 Kg產(chǎn)品 熱耗 ： 10500/= KJ/Kg，在 20203500 KJ/Kg之間，符合能耗要求 . 熱平 衡表 . 熱 收 入 熱 支 出 材料科學(xué)于工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計 日產(chǎn) 萬㎡拋光磚氣燒輥道窯設(shè)計 28 熱平衡分析 :從上面熱平衡列表 ,看到熱支出一欄中，煙氣所占比例比較大，所以我們可以充分利用， 通過管道 可以將其送到干燥窯進行干燥利用。 9 冷卻帶平衡 計算 熱平衡計算準(zhǔn)則： 基準(zhǔn)溫度 0℃ 基準(zhǔn)質(zhì)量 1 小時進入系統(tǒng)的物料 項目 (KJ/h) （ %） 項目 (KJ/h) （ %） 坯體帶入顯熱 產(chǎn)品帶走顯熱 15680010.24 燃料化學(xué)顯熱 25706731.97 煙氣帶走顯熱 助燃空氣顯熱 6 窯墻、窯頂散失的熱量 1160446.89 漏入空氣顯熱 物化反應(yīng)耗熱 4527051.9 其它熱損失 1307920 5 總 熱量 26158398.58 100 總散熱 26158417.13 100 材料科學(xué)于工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計 日產(chǎn) 萬㎡拋光磚氣燒輥道窯設(shè)計 29 熱平衡示意圖 : 制品帶入的顯熱 2Q 急 冷風(fēng)窯尾風(fēng)帶入顯熱 6Q 制品帶走的顯熱 Q7 窯體散失熱量 8Q 緩冷帶冷風(fēng)換熱 9Q 窯體不嚴(yán)密處漏出空氣帶走顯熱 10Q 從窯道內(nèi)抽出空氣帶走顯熱 11Q 其他熱損失 12Q材料科學(xué)于工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計 日產(chǎn) 萬㎡拋光磚氣燒輥道窯設(shè)計 30 熱收入 制品帶入顯 熱 2Q 在上面已經(jīng)算出： 2Q = ? ?/KJ h 急冷風(fēng)窯尾風(fēng)帶入顯然 6Q 設(shè)定窯尾風(fēng)風(fēng)量為 xV 3/mh 。本設(shè)計取急冷風(fēng)風(fēng)量是窯尾風(fēng)量的 12 。查表得 ： 20 ℃時空氣的比熱為 3/.KJ m C 。 窯 外壁 表 面平 均 溫 度 60℃ ， 窯 內(nèi)壁 表 面平 均 溫 度：（ 1200+700） /2=950℃ 1. 窯墻部分散熱計算 此部分用材料如下： 材料科學(xué)于工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計 日產(chǎn) 萬㎡拋光磚氣燒輥道窯設(shè)計 31 高鋁聚輕球 ，厚度 δ= 295 mm，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m ℃ ）； 普通棉板 ,厚度 δ= 50 mm，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m ℃ ）； 普通棉毯 ，厚度 δ=2 0 mm，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m℃ ） 熱流 q=33221101?????? ???tt = 809 5 0 ?? ?=散熱面 積 A= =45 窯頂散熱量： Q=（ kJ/h） 3． 窯底部 分散熱計算 此部分用材料如下： 高鋁聚輕球 ，厚 度 δ= 133 mm，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m ℃ ）； 熱流 q=221101??????tt= 80950??=散熱面積： A= = 窯頂散熱量： Q=（ kJ/h） 材料科學(xué)于工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計 日產(chǎn) 萬㎡拋光磚氣燒輥道窯設(shè)計 32 所以， 1200— 700℃段的窯體散熱總量為： Q=106960（ kJ/h） 700— 400℃段 ， 99120 節(jié)： 該段窯長度為 22