【正文】 4℃ ，比最高燒成溫度 1310℃ 高 ， 所選燃料 合理。 =231 100/()= 每小時欲燒成濕制品的質(zhì) 量 G2= G1CaO%=%=G = G1 ＋ G 以預(yù)熱帶和燒成帶為計算范圍?！妫?； T1=20℃ 時 ， C1=0..86KJ/（ Kg℃））；碳化硅硼板、支 柱的平均比熱容按下式計算： C2=+=+20=（ Kg℃））?！?）； x— 設(shè)每小時發(fā)生爐煤氣的消耗量為 x（ m3/h）； Qf=（ Q,ar+Tf Cf） x=（ 6753+20） x=6813x kJ/h 助燃空氣帶入顯熱 Qa Qa=qvCaTa（ kJ/h） 其中： qv,a— 入窯助燃風(fēng)流量（ m3/h）；前面燃燒部分計算得： qv =Va*x= (m3/h)； Ta— 入窯助燃風(fēng)的平均溫度（℃）；助燃 風(fēng)用冷卻帶抽出熱風(fēng)， Ta=20℃ ； Ca— 入窯助燃風(fēng)的平均比熱容（ KJ/（ Kg℃ ）； Qa=qvCaTa=20= （ kJ/h） 從預(yù)熱帶不嚴(yán)密處漏入空氣帶入顯熱 Q/a Qa39。 Ca/ ta/ 取預(yù)熱帶煙氣中的空氣過剩系數(shù) ag=，已求出理論空氣量 Va0= Nm3/ Nm3 燒成帶燃料燃燒時空氣過剩系數(shù) af=?！?)，則： Qa/= qv/ Ca/ ta/= x20= （ kJ/h） 2020 屆窯爐課程設(shè)計說明書 日產(chǎn) 萬件湯碗發(fā)生煤爐氣隧道窯設(shè)計 18 氣幕、攪拌風(fēng)帶入顯熱 Qs 氣幕包括封閉氣幕和 攪拌 氣幕，封閉氣幕 只設(shè)在窯頭 ，不計其帶入顯熱。 所以： Vs=== （ Nm3/h） ， 設(shè) ts=20℃ ，查得 Cs= kJ/(Nm3 ℃ ) Q4= GbC4T4= 1310=（ kJ/h） 煙氣帶走顯熱 Qg Qg=qgCgTg（ kJ/h） 煙氣中包括燃燒生成的煙氣，預(yù)熱帶不嚴(yán)密處漏入空氣外，還有用于氣幕的空氣?！?) Qg＝ qgCgtg＝ {[+() ]x+}250 2020 屆窯爐課程設(shè)計說明書 日產(chǎn) 萬件湯碗發(fā)生煤爐氣隧道窯設(shè)計 19 ＝ （ kJ/h） 窯墻、窯頂散失熱量 Q5 根據(jù)窯體砌筑材料的不同，將預(yù)熱帶和燒成帶按不同材料與溫度段將它們分為五段，分別按前述方法進(jìn)行多層墻壁穩(wěn)定傳熱計算 Q=q*F q= 各種材料的導(dǎo)熱系數(shù)查閱陶瓷工業(yè)窯爐附錄一（筑爐材料導(dǎo)熱系數(shù)計算式）。其中散熱面積是以窯內(nèi)面積計算。 2020 屆窯爐課程設(shè)計說明書 日產(chǎn) 萬件湯碗發(fā)生煤爐氣隧道窯設(shè)計 20 物化反應(yīng)耗熱 Q7 自由水蒸發(fā)吸熱 Qw Qw= Gw（ 2490+tg）自由水的質(zhì)量 Gw=煙氣離窯的溫度 tg=250℃ 。 列熱平衡方程式 由熱平衡方程：熱收入 =熱支出， 有 Q1+Q2+Qf+Qa+ Q/a +Qs=Q3+Q4+Qg+Q5+Q6+Q7+Q8 解得 x= (m3/h) 單位燃耗： = (m3/h) 由于單位時間產(chǎn)量 G=231 Kg/h， Qd=6753( kJ/m3) 單位熱耗： =（ KJ/Kg） 2020 屆窯爐課程設(shè)計說明書 日產(chǎn) 萬件湯碗發(fā)生煤爐氣隧道窯設(shè)計 21 預(yù)熱帶和燒成帶熱平衡表 表 81 預(yù)熱帶和燒成帶熱平衡表 熱 收 入 熱 支 出 項 目 (kJ/h) （ %） 項 目 (kJ/h) （ %） 坯體帶入顯熱 產(chǎn)品帶走顯熱 363132 燃料化學(xué)顯熱 煙氣帶走顯熱 助燃空氣顯熱 窯墻、窯頂帶走顯熱 漏入空氣顯熱 物化反應(yīng)耗熱 棚板、立柱帶入顯熱 棚板、立柱帶出顯熱 氣幕顯熱 其它熱損失 總 計 4553458 100 總 計 100 分析： 兩者之間存在差值，是因為預(yù)熱帶窯內(nèi)負(fù)壓在該次計算中忽略了窯底漏入窯內(nèi)風(fēng)帶來的熱量 。 由于誤差很小 ， 所以整個預(yù)熱帶、燒 成帶熱量可認(rèn)為是收支平衡的。以冷卻帶為計算范圍。 Q9=Q6==（ kJ/h） 急冷風(fēng)與窯尾風(fēng)帶入顯熱 Q10 設(shè)窯尾風(fēng)風(fēng)量為 Vx,一般急冷風(fēng)量為窯尾風(fēng)量的（ 1/21/4），本設(shè)計取急冷風(fēng)是窯尾風(fēng)的 1/2，則急冷風(fēng)與窯尾風(fēng)的總風(fēng)量為： Va =?！?） . 則： Q10=Vacata= Va20=26 Va（ kJ/h） 熱支出項目 制品帶出顯熱 Q11 出窯產(chǎn)品質(zhì)量 Gm=231 ㎏ /h 2020 屆窯爐課程設(shè)計說明書 日產(chǎn) 萬件湯碗發(fā)生煤爐氣隧道窯設(shè)計 23 出窯產(chǎn)品溫度 t11=80℃ ， 產(chǎn)品比熱 Cm=(kg℃ ） Q12= Gb C12 t12=80=（ kJ/h） 窯車蓄熱、帶出及散失之熱 Q13 此項熱量占窯車帶入顯熱的 55%， Q13=Q9==（ kJ/h） 窯墻、頂總散熱 Q14 根據(jù)各處的材料，并考慮溫度范圍不能太大，將窯墻分為三段計算其向外散熱窯墻、窯頂總散熱，各段窯體散熱結(jié)果如下表 長度 6 10 16 節(jié)位置 2527 2832 3340 溫度 （ ℃ ） 1310800 800500 50080 窯墻熱流密度（ wm） 單側(cè)窯墻散熱面積（ m2） 窯墻散熱量 （ kJ/h） 窯頂熱流密度 (wm) 散熱面積 （ m2） 窯墻散熱量 （ kJ/h） 2020 屆窯爐課程設(shè)計說明書 日產(chǎn) 萬件湯碗發(fā)生煤爐氣隧道窯設(shè)計 24 抽走余熱風(fēng)帶走熱量 Q15 = q15Cat a Q15 = q15Cata 其中， q15— 抽走余熱風(fēng)流量 （ m3/h） ； 該窯不用冷卻帶熱空氣做二次空氣，冷卻帶鼓入風(fēng)量全部用于氣幕，體積為 q15= = Va Nm3?！妫?； 查表， T15=250℃ 時，熱空氣的平均比熱為： C15= KJ/（ Kg 列熱平衡方程式 列出熱平衡方程式 熱收入 =熱支出，即： Q3+Q4+Q9+Q10=Q11+Q12+Q13+Q14+Q15+Q16 得 應(yīng)抽余熱風(fēng) Va =，其中 窯尾風(fēng)量 為 ， 急冷風(fēng)量為 。主要的熱支出是抽出的熱空氣帶走的顯熱，為了節(jié)能，提高熱效率往往要充分利用 。 、阻力計算、燒嘴及風(fēng)機選型 排煙系統(tǒng)的設(shè)計 排煙量計算 排煙系統(tǒng)需排除煙氣量： Vg=[ Vg0+(αg－ 1)Va0]x=[+() ]x== 排煙口及水平支煙道尺寸 共有 11對排煙口，則每個排煙口的煙氣流量為： qv=標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下煙氣在磚砌管道中的流速為 1～ ，流速太大則阻力 大，流速太小則管道直徑過大，造成浪費。最后一對排煙口在第 6 節(jié)處，每車位長 2m。g = － [273/(273+20) －273/(273+250)] =－ Pa 局部阻力 he 局部阻力系數(shù) ζ查得： 煙氣從窯爐進(jìn)入支管： ζ1＝ 支煙道進(jìn)入金屬管道有 90o 轉(zhuǎn)彎： ζ2＝ 支煙管進(jìn)入分煙管截面突增： ζ3＝ 90o 急轉(zhuǎn)彎： ζ4＝ 分管進(jìn)入煙囪時有三通管： ζ5＝ 3 砌筑管道中煙氣流速為 ，煙管中煙氣流速 10 Nm/s 計，煙氣溫度均按 250℃計，雖在流動過程中煙氣會有溫降，但 此時流速會略小，且取定的面積均比理論計算的偏大，故按此值算出的局部阻力只會略偏大，能滿足實際操作需要。 風(fēng)機應(yīng)克服的總阻力為 hx＝ hi+hg+he+hf+h =16+()++297+= 助燃風(fēng)管系統(tǒng)阻力的計算 助燃風(fēng)量 V1=VaX==2020 屆窯爐課程設(shè)計說明書 日產(chǎn) 萬件湯碗發(fā)生煤爐氣隧道窯設(shè)計 28 取送風(fēng)管直徑為 280 mm，則館內(nèi)風(fēng)速為 。則摩擦阻力損失為 Hf= Pa 局部 阻力損失為 Pa 則總損失為 =+ Pa。 Hf1= Pa Hf2= Pa 局部阻力損失為 = Pa 則總損失為 ++= Pa 一共布置了 6 個抽熱風(fēng)口，則每個抽熱風(fēng)口的尺寸為： A= 快冷送風(fēng)管道系統(tǒng)阻力計算 由熱平衡計算可得出快冷段送風(fēng)量為 Nm3/h 取快冷風(fēng)管道的直徑為 650 mm，則風(fēng)速為 m/s。 局部損失為 Hf= Pa， 則總損失為 =+= Pa 一共布置了 49 對快冷風(fēng)管，則每個管道的尺寸 A=2020 屆窯爐課程設(shè)計說明書 日產(chǎn) 萬件湯碗發(fā)生煤爐氣隧道窯設(shè)計 29 則快冷風(fēng)管直徑為 30mm 風(fēng)機選型 為保證正常工作，取安全系數(shù)為 排煙風(fēng)機： 排煙量已由熱平衡算出，為 3285m3/h 這是在標(biāo)況下的風(fēng)量，換算成實際情況下的風(fēng)量，則排煙機選型風(fēng)量為：Vg=3285473/273=（ m3/h） 排煙機應(yīng)具備的全風(fēng)壓力為： H= Pa 助燃風(fēng)機： 助燃風(fēng)機風(fēng)量為 =，助燃風(fēng)機應(yīng)具備的風(fēng)量為 。 抽熱風(fēng)機： Nm3/h ，抽熱風(fēng)機具備的風(fēng)量為 Nm3/h 。全風(fēng)壓力為 Pa。 全風(fēng)壓力為 Pa。其次，選用燒嘴必須和燒嘴的使用結(jié)合起來，在規(guī)定的負(fù)荷內(nèi)保證火焰的穩(wěn)定性，即不要脫火也不要回火，并要保證在規(guī)定的條件下燃料完全燃燒。從而，使理論和實際能夠2020 屆窯爐課程設(shè)計說明書 日產(chǎn) 萬件湯碗發(fā)生煤爐氣隧道窯設(shè)計 33 很好的相結(jié)合。設(shè)計過程中，指導(dǎo)老師給予我很大幫助，還有同學(xué)門的幫助。 總之，通過這次實習(xí)，使我受益