【正文】 9。m) As Mx(mm178。) As Mx39。) As My39。) 配筋Mx Φ 8 200 Φ 8 200 Φ 8 200 Φ 8 200 Φ 8 200 Φ 8 200 Φ 8 190 Φ 8 200 Φ 8 200 Φ 8 200實際As 配筋My Φ 8 200 Φ 8 200 Φ 8 200 Φ 8 200 Φ 8 200 Φ 8 200 Φ 8 200 Φ 8 200 Φ 8 200 Φ 8 200實際As 配筋Mx39。 Φ 8 200 Φ 8 200 Φ 8 200 Φ 8 200 Φ 8 200 Φ 8 140 Φ 8 140 Φ 8 200 Φ 8 200 Φ 8 200實際As 單雙向板 雙向板 按單向板算 雙向板 雙向板 雙向板 雙向板 雙向板 按單向板算 雙向板 雙向板板厚（mm） 100 100 100 100 100 100 100 100 100 150g(KN/m178。) h短跨（mm） 80 80 80 80 80 80 80 80 80 130 樓面各雙向板彎矩和配筋表 15 注： 的系數(shù)通過《建筑結構靜力計算手冊》查得； =表中系數(shù) 2g xlq）＋（ ； 0hfMASyS ??? ?， )211( SS a?????? ，201 hbfMa cS ????? 板號計算簡圖板帶部位 跨內 支座ql板厚M As As min 配筋 Φ 8 200 Φ 8 200 樓面單向板的彎矩和配筋7100 各 單向 板的 分布鋼筋 選用φ 6180(As=157mm2),因為 251 15%=157 mm2又 %bh0=% 1000 100 = 150 mm2157 mm2故分布鋼筋滿足要求。 3．各板支座配筋 由以上板彎矩和配筋的計算，可以看出，同一支座 相鄰板的支座配筋都大致相同或相近，故此，可選較大值做為該支座的支座配筋。同理，其他支座的配筋如表 所示： 16 支座位置 As(mm2) 選配鋼筋 實配面積(mm 2)B 1 B 5 646 . 2 Φ 10 120 654 . 2B 2 B 3 523 . 9 Φ 10 140 560 . 7B 2 B 8, B 6 523 . 9 Φ 10 140 560 . 7B 3 B 4 319 . 5 Φ 8 150 335 . 3B 3 B 7 393 . 9 Φ 8 120 419 . 2B 4 B 7, B 12 342 . 8 Φ 8 140 359 . 3B 4 B 5 618 . 3 Φ 10 120 654 . 2B 5 B 13 646 . 2 Φ 10 120 654 . 2B 6 B 9 178 . 0 Φ 8 200 251 . 5B 6 B 7 188 . 8 Φ 8 200 251 . 5B 7 B 10, B 11 207 . 5 Φ 8 200 251 . 5B 7, B 11 B 12 188 . 8 Φ 8 200 251 . 5B 8 B 6, B 9 139 . 9 Φ 8 200 251 . 5B 9 B 10 175 . 6 Φ 8 200 251 . 5B 10 B 11 175 . 6 Φ 8 200 251 . 5B 10, B 11 B 14 207 . 5 Φ 8 200 251 . 5B 11, B 12 B 15 209 . 1 Φ 8 200 251 . 5B 12 B 13 258 . 1 Φ 8 190 264 . 7B 13 B 16 216 . 2 Φ 8 200 251 . 5B 14 B 15 209 . 1 Φ 8 200 251 . 5B 15 B 17 209 . 1 Φ 8 200 251 . 5B 15 B 16 258 . 1 Φ 8 190 264 . 7B 17 B 18 359 . 7 Φ 8 130 386 . 9B 17, B 18 B 19 358 . 9 Φ 8 140 359 . 3B 19 B 20 469 . 6 Φ 10 160 490 . 6表3 . 3 支座的配筋 17 ４ 非框架 梁 的 設計 按考慮內力重分布設計。 標準層梁編號如圖 所示： 非框架 梁的內力計算 L1： 截面尺寸： 200mm 400mm 梁 左 半邊板傳來荷載： ? ? ?????? 22 010139。322 21 qp ?? (1－ 2 +) ＝ kN/m 梁右半邊 B9板傳來荷載： P9=(+)? 18 ??la? ／ (2 3)＝ ? ? ???? 39。1 85 pp 5/8 = kN/m 梁的自重和粉刷荷載為： g1=（ － ） 25 = kN/m 隔墻 荷載 為： g2＝ 18 () + () 2 ＝ kN/m 有總荷載 P= + + + + = kN/m 故跨中最大彎矩： ?? 2m ax 81 PlM 2／ 8 = kN如下： L2： 截面尺寸： 200mm 400mm 梁的自重和粉刷荷載為： g1＝ （ － ） 25 =隔墻 荷載 為： g2＝ 18 + 2 ＝ （陽臺圍欄） 板 14傳來的梯形荷載： ? ?39。322 21 qp ?? (1－ 2 +) ＝ kN/m 19 由力學求解器可求得： ?? BA RR kN ?maxM kN m 彎矩 荷載 圖如圖 43ab 所示： 圖 L3 彎矩圖 L4： 截面尺寸： 200mm 400mm 梁的自重荷載為： g1＝ （ － ） 25 = kN/m 隔墻荷載為： g2＝ 18 () + () 2 ＝ 20 板 3 傳來的梯形荷載： q1= 板 4 傳來的梯形荷載： q2= 由力學求解器可求得： 圖 L4 彎矩圖 ?AR ?BR kN ?maxM kN m 圖 L5 彎矩圖 彎矩 荷載 圖如圖 所示： L6： 21 截面尺寸： 200mm 400mm 圖 L5 荷載圖 梁的自重和粉刷荷載為： g1＝ （ － ） 25 = kN/m 隔墻荷載為： g2＝ 18 () + () 2 ＝ kN/m 板 11 傳來的梯形荷載： q1= 板 7傳來的均布荷載： 1()2 g ql? =1/2 (+) = kN/m 圖 L6 彎矩圖 L92 傳來集中荷載： q3=由力學求 解器可求得： AR? kN BR? ?maxM m 彎矩 荷載 圖如圖 所示： 圖 L71 彎矩圖 22 圖 L71 荷載圖 L72： 截面尺寸： 200mm 400mm 梁的自重和粉刷荷載為： g1＝ （ － ） 25 ] =隔墻荷載為： g2＝ 18 () + () 2 ＝ kN/m 板 18 傳來的梯形荷載： q1= 板 17 傳來的三角形荷載： q2= 板 19 傳來的梯形荷載： q3= L12 傳來的集中荷載： q4=由力學求解器可求得： AR? kN BR? ?maxM kN m 彎矩 荷載 圖如圖 所示： 圖 L8 荷載圖 L91： 截面尺寸： 200mm 400mm 梁的自重荷載為： g1＝ （ － ） 25 = kN/m 隔墻荷載為： g2＝ 18 () + ( ) 2 ＝ 板 9 傳來的三角形荷載： q1= 板 6 傳來的梯形荷載： q2= 由力學求解器可求得： ?? BA RR kN max ? kN m 彎矩 荷載 圖如圖 所示： L10： 圖 L92 荷載圖 截面尺寸： 200mm 400mm 梁的自重荷載為： g1＝ （ － ） 25 = kN/m 隔墻荷載為： g2＝ 18 () + () 2 ＝ 板 21 傳來的三角形荷載： q1= 板 23 傳來的均布荷載： q2= = kN/m 由力學求解器可求得： ?? BA RR ?maxM m 彎矩 荷載 圖如圖 所示： L12： 截面尺寸： 200mm 400mm 梁的自重荷載為： 圖 L11荷載圖 g1＝ （ － ） 25 = kN/m 隔墻荷載為： g2＝ 18 () + () 2 ＝ kN/m 板 17 傳來的梯形荷載： q1= 板 18 傳來的三角形荷載： q2= 由力學求解器可求得： ?? BA RR kN ?maxM kN m 彎矩 荷載 圖如圖 所示： L14： 截面尺寸： 200mm 400mm 圖 L13 荷載圖 梁的自重和粉刷荷載為： （ － ） 25 = kN/m 隔墻荷載為： g2＝ 18 + 2 ＝ kN/m（陽臺圍欄） 板 20傳來的均布荷載： q1=(+ ) ／ 2＝ kN/m 由力學求解器可求得： ?AR ?BR kN ?maxM m 圖 L15 彎矩圖 彎矩 荷載 圖如圖 所示： 圖 L15 荷載圖 非框架梁的配筋計算 連續(xù)梁跨內若承受正彎矩的截面按 T 形截面計算，支座和跨內承 受負彎矩的截面按矩形截面計算。 以 L6 為例計算其配筋，其他非框架梁的配筋見表 和表 。 0 01 3 0 0 0 1 0 0 0 2 0 0 2 3 0 0 2 5 0 033f lb m m m m b s m m m m m m? ? ? ? ? ? ? ? ? 梁高 h＝ 400mm， h0＝ 400mm－ 25mm＝ 375mm， 翼緣厚 mmhf 10039。 ???? hh f? 故該跨內截面屬于第一類Ｔ形截面。 2 210 3 7 . 7 8 1 0 0 . 0 1 8 81 4 . 3 1 0 0 0 3 7 5s cfMf b h? ? ?? ? ??? 1 1 2 1 1 2 0 . 0 1 8 8 0 . 0 1 9 0 . 5 1 8sb? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 所需縱向受拉鋼筋面積為： 39。 選用 3B12（ 2339mmAs ? ），一排可以布置得下，因此不必修改 0h 重新計算 As。0 ????? 43 7 0 0/