【正文】 1) 鉛鋅硫三種有用礦物不受抑制劑影響，有充分上浮機(jī)會； 2) 浮 選機(jī)使用容積比等可浮少。 (2) 一段磨礦鉛鋅混?。?1967～ ） 優(yōu)點(diǎn)： 1) 鉛回收率高，生產(chǎn)指標(biāo)鉛回收率 %，鋅回收率 ； 內(nèi) 蒙古 科技大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計 說明書 15 2) 使用浮選機(jī)容積比等可浮少； 3) 選礦藥劑費(fèi)用比一段磨礦全浮低。 (3) 一段磨礦全浮選 一段磨礦全浮其優(yōu)缺點(diǎn)與兩段磨礦全浮選相同，僅浮選流程較為簡單，無需再磨，而指標(biāo)卻優(yōu)于兩段磨礦全浮，不過它的選礦油藥消耗，尤其是黃藥、氰化物消耗較高。 2) 鉛鋅分離抑制劑用量可大幅度下降，硫氮使 用成功，取消氰化物， SN9對鉛捕收性好； 3) 硫回收率最高，達(dá)到 50%； 4) 選礦藥劑成本低于前三個流程，平均僅 元 /t； 5) 流程穩(wěn)定，操作簡單。 (5) 部 分優(yōu)先浮選流程（ ～ ） 優(yōu)點(diǎn)： 1) 保留了原等可浮的優(yōu)點(diǎn)； 2) 硫精礦品位達(dá) 40%，鋅精礦品位達(dá) 45%； 3) 減少裝機(jī)容量 180千瓦。 (6) 全優(yōu)浮選流程 隨著井下開采的向下延伸，儲藏于深部礦體礦石性質(zhì)發(fā)生了很大變化，嚴(yán)重影響了選礦工藝技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，生產(chǎn)上一度走向低谷，在嚴(yán)重的情況下選礦廠于 2020 年 3月對深部礦體主要采場礦物進(jìn)行了可選性研究，黃沙坪深部礦體內(nèi)約占 50%以上的采場為帶弱酸性礦物，這部分礦物可浮性差，上浮速度慢，粗選作 業(yè)回收率低，然而，等可浮流程又限制了鉛區(qū)回收率，它是在自然 pH值條件下無調(diào)整劑的浮選工藝，在生產(chǎn)實(shí)踐中鉛等可浮區(qū) pH 值有時僅為 5～ 6，鉛達(dá)不到適宜的浮選條件而造成技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)嚴(yán)重滑坡的現(xiàn)象，在這種情況下要隨著礦石性質(zhì)的變化而變化，并 提出 了隨著礦石性質(zhì)的變化如何穩(wěn)定提高選礦技術(shù)指標(biāo)降低選礦成本的全優(yōu)專項研究課題。 b：用全優(yōu) 浮選工藝流程適合于黃沙坪礦石性質(zhì)的變化帶來的影響，鉛區(qū)采用乙硫氮和乙丁黃藥作為組合捕收劑，實(shí)現(xiàn)了對較難選礦物的有效捕收，獲得了高質(zhì)量的產(chǎn)品，特別是鋅精礦的品位可穩(wěn)定在 45%以上。 d：尋找出了理想的浮選條件， pH 值在 10～ 11范圍內(nèi)為最佳狀態(tài)。 f：提高了產(chǎn)品質(zhì)量及回收率，包括銀回收率，總體經(jīng)濟(jì)效益顯著。 b：鉛回收率的提高 首先在鉛區(qū)采用乙硫氮和丁黃藥作組合捕收劑劑，選擇性好，選擇能力強(qiáng)，其次等可浮流程中，鉛等可浮混選和鉛鋅分離兩個作業(yè)都會損失鉛，相當(dāng)于兩個缺口跑鉛，操作控制較難，而全優(yōu)浮選只有鉛優(yōu)先掃選一個缺口損失鉛，易控制，所以鉛回收率較等可浮流程時有明顯提高。另一方面抑制黃鐵礦的石灰乳由鋅粗選前添加改為在球磨機(jī)內(nèi)添加。 d：鋅回收率的提高 由于石灰提前加載球磨機(jī)內(nèi)，且屬于一次性添加，用量減少一半，使得鋅優(yōu)先區(qū)的 pH值由原來的 12 以上控制到 10 左右，為輕拉輕壓創(chuàng)造了條件，在保證黃鐵礦不被活化的前提下，鐵閃鋅礦都充分上浮，鋅尾損失率由原來的 %減為 %。 經(jīng)過以上對比分析，在本設(shè)計中采用等可浮 浮選流程見圖 23。因此，脫水流程可選擇兩段脫水流程見圖 24。 (2) 車間生產(chǎn)能力 根據(jù)各車間的工作制度可計算各車間的生產(chǎn)能力，根據(jù)設(shè)計生產(chǎn)規(guī)模4500t/d，計算結(jié)果如下： 破碎車間：年處理量 1485000 噸，日處理量 4500噸，小時處理量 250噸； 磨浮車間：年處理量 1485000 噸，日處理量 4500 噸，小時處理量 噸。 (4) 平均破碎比 : Sa=401/3=，初定 S1=， S2= 則 S3= (5) 計算各段破碎產(chǎn)品的最大粒度 d4=Dmax/s1=600/=（ mm） d8=d2/s2=（ mm） d11=d5/s3=（ mm） 內(nèi) 蒙古 科技大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計 說明書 20 (6) 各段破碎機(jī)排礦口寬度 初步確定粗碎用旋回破碎機(jī)，中碎用標(biāo)準(zhǔn)圓錐破碎機(jī)，細(xì)碎用短頭圓錐破碎機(jī)，排礦口寬度為： e4=d2/Z1max=（ mm） ，取 e4=118 （ mm） e8=d5/Z2max=（ mm） ，取 e8=29 （ mm） 采用第二種等值篩分工作制度 ,e13= d11= 15=12 （ mm） 取 e13=12 （ mm） (7) 各段篩子的篩孔尺寸和篩分效率 預(yù)先篩分的篩孔尺寸 a 的取值范圍 e≤ a ≤ dmax，閉路篩子的篩孔按等值篩分的篩孔尺寸大小確定。 2）中碎作業(yè)： Q6=Q1β 505? E2=210 = t/h γ 6＝ Q6/Q1 100%= Q7=Q8=Q5Q6== t/h γ 7＝γ 8＝γ 5－γ 6＝ % Q9＝ Q5＝ Q1＝ 210t/h γ 9＝γ 5＝γ 1＝ 100% 式中β 505? —— 產(chǎn)物 5中小于 50mm 粒級含量。即： 189?? ＝ 181?? E1E2+γ 4 184?? E2+ 188?? γ 8 細(xì)篩的篩孔尺寸與原礦最大粒度的比值＝ 18/600＝ ， 從《選礦廠設(shè)計》 圖 43 中查中等可碎性礦石得 β 181? ＝ 9％；細(xì)篩的篩孔尺寸與粗碎機(jī)排礦口寬度比值＝ 18/118＝ ，從圖 45查中等可碎性礦石得 β 184? ＝28％，細(xì)篩的篩孔尺寸與中碎機(jī)排礦口寬度比值＝ 18/29＝ ，從圖 46 中 查中等可碎性礦石得 188?? ＝ 48% 188?? 。 h) e—— 排礦口寬度， e=100 （ mm） 則 Q0= 100=300（ t/h） 經(jīng)過可碎性，密度，粒度校正后的生產(chǎn)能力為： Q=K1K2K3Q0 式 中 K1—— 中等硬度礦石 ， k1=。 故 Q= 300= （ t/h） 所需破碎機(jī)臺數(shù)為： n=Q3/Q=210/=，取 2 臺 負(fù)荷率為： η =Q 流 /(n Q 設(shè) ) 100%=210/ 100%=55% 中碎設(shè)備的選擇和計算 初步擬訂用 PYY1650/285 標(biāo)準(zhǔn)圓錐破碎機(jī)，該機(jī)在標(biāo)準(zhǔn)條件下的生產(chǎn)能力為： Q0=q0e 式中 q0—— 單位排礦口寬度的生產(chǎn)能力， 查表 51 可知 q0=7 t/(mm 則 Q0=7 29=203 （ t/h） 經(jīng)過可碎性，密度，粒度校正后的生產(chǎn)能力為： Q=K1K2K3Q0 式中 K1—— 中等硬度礦石， k1=。 故 Q= 203= （ t/h） 所需破碎機(jī)臺數(shù)為： 內(nèi) 蒙古 科技大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計 說明書 23 n=Q7/Q=，取 1臺 負(fù)荷率為： η = Q7 /(n Q 設(shè) ) 100%=(1 ) 100%=56% 細(xì)碎設(shè)備的選擇和計算 初步擬訂選用 PYD1750 短頭圓錐破碎機(jī)，該機(jī)在開路破碎標(biāo)準(zhǔn)條件下的生產(chǎn)能力為： Q0=q0e 式中 q0—— 單位排礦口寬度的生產(chǎn)能力， 查表 51 可知 q0= t/(mm 則 Q0= 12=168t/h 經(jīng)過可碎性，密度，粒度校正后開路條件下的生產(chǎn)能力為： Qk=K1K2K3Q0 式中 K1—— 中等硬度礦石， k1=。 故 Q= 168=（ t/h） 在閉路破碎時，按通過量計算的生產(chǎn)能力為 Qb=KQk 根據(jù)礦石性質(zhì)取 K=,則， Qb=KQk＝ ＝ 262t/h 所需破碎機(jī)臺數(shù)為： n=Q12/Q=，取 2 臺 負(fù)荷率為： Q 流 /(n Q 設(shè) ) 100%=(2 262) 100%=59% 篩分設(shè)備的選擇和計算 第一段破碎的預(yù)先篩分 已知給礦量 Q=210 t/h,給礦粒度 600～ 0mm,篩孔尺寸 a=130mm,采用固定棒條篩。 有效篩分面積 F1 =Q1/σ V=210/ = 幾何面積 F=F1/=根據(jù)計算結(jié)果可選用一臺 YAH1536 圓振動篩 (篩分面積為 5 m2). 第三段破碎的預(yù)先及檢查篩分 選用振動篩 (1) 已知給礦量 Q=, 篩孔尺寸 a=18mm, 查表 511 可知q=,松散密度 r=。 篩孔尺寸之半與第三段破碎機(jī)排礦口之比 9/13＝ ，查《選 礦 廠設(shè)計》中表 49 可知β 9~013 ＝ 。 篩孔尺寸與第三段破碎機(jī)排礦口之比 18/13＝ ，查《 選礦廠 設(shè)計》中表 49可知β 1813? ＝ 。 K2 =。 K4 =。 K6 =。 篩分設(shè)備選擇結(jié)果 篩分設(shè)備選擇見表 33。工作制度：每天三班，每班 6h。 方案三： 原礦最大粒度為 600mm,破碎最終產(chǎn)物粒度為 15mm。粗、中、細(xì)破碎比分別為： 、 、 。工作制度：每天三班，每班 6h。 破碎設(shè)備方案對比見表 31。 破碎設(shè)備選擇結(jié)果 表 32 破碎設(shè)備選擇計算表 作 業(yè) 設(shè)備名稱 臺 設(shè)備允許 設(shè)計度 排礦 最大排 設(shè)備 流程給 負(fù)荷率 % 序號 名稱及規(guī)格 數(shù) 度給礦粒 給礦粒 口 礦粒度 處理量 礦量 mm mm mm mm t/h t/h 內(nèi) 蒙古 科技大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計 說明書 27 1 粗碎 PJ900 1200 1 750 580 118 130 210 100 鄂式 破碎機(jī) 2 中碎 PYY1650/285 1 240 181 29 50 56 56 標(biāo)準(zhǔn)圓錐破碎機(jī) 3 細(xì)碎 PYD— 1750 2 85 12 15 2 59 59 短頭圓錐破碎機(jī) 內(nèi) 蒙古 科技大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計 說明書 28 第 4 章 磨礦流程計算與設(shè)備選擇 磨礦流程的計算 檢查分級溢流 +磨礦粉礦返砂1114151617圖41 磨 礦流程圖及編號 原始指標(biāo) (1) 磨礦車間生產(chǎn)能力： Q=3788/24= t/h (2) 給礦粒度為： 150mm( 含量為 8% (3)磨礦細(xì)度： 含量占 67% (4)循環(huán)負(fù)荷： C=320% (5)年工作 330 天 ,日工作三班 ,每班工作 8小時 流程計算 Q11=3788/24= （ t/h） Q17=Q11= （ t/h） 式中 C—— 磨機(jī)循環(huán)負(fù)荷， 由 表 49,47 可知 C=250%～ 600%，取C=320%， Q16=CQ11=320% = （ t/h） Q14=Q15=Q11+Q16=+= t/h， r16=r11+C=420 （ %） 磨礦設(shè)備的選擇和計算 (1) 設(shè)計條件： 1) 給礦量： Q=內(nèi) 蒙古 科技大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計 說明書 29 2) 磨礦細(xì)度： % 占 67% 3) 給礦粒度： 150mm 4) 給礦細(xì)度： 占 8% 5) 中等可碎性礦石 (2) 現(xiàn)場條件： 磨礦流程采用一段閉路磨礦 ,給入磨礦機(jī)的礦石粒度為 20～ 0mm，其中 級別含量為 6％，磨礦細(xì)度為 ( 含量占 72％ )，應(yīng)用φ 2700 3600mm 格子型球磨機(jī)，每臺處理能力為 40t/h.,磨礦機(jī)的單位生產(chǎn)能力 ( 級別計算 )q0=40 (67%8%)/= 根據(jù)磨礦細(xì)度（ ）不超過 72%，宜采用一段閉路磨 礦流程，磨礦機(jī)采用格子型， 初 步選擇 MQG3200 4500， MQG3600 3900， MQG3600 4500，MQG3200 3600 球磨機(jī)進(jìn)行計算和方案比較。 h）； q0—— 現(xiàn)場磨機(jī)按新生成計算級別計的單位容積生產(chǎn)能力， q0=（ m3 h） V=Q 流 (β 2β 1)/q= ()/= （ m3） 內(nèi) 蒙古 科技大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計 說明書 30 對 MQG3600 3900 球磨機(jī)， K2由表 515可知 K2= q= t/（ m3 h） V= （ m3） 對 MQG3200 3600 球磨機(jī)， K2由表 515可知 K2= q=（ m3 h）， V0=31 （ m3） n= ()/（ 31） = 取 n=3 臺 η =V/(nV0) 100%=(3 31) 100%=% 對 MQG3600 3900 球磨機(jī)， q= t/（ m3 h）， V0=41 （ m3） n= ()/（ 41） = 取 n=3臺 η =% 對 MQG3200 3600 球磨機(jī)， q=（ m3 表 41 磨機(jī)方案對比 方 案 球磨機(jī)規(guī) 格 臺 數(shù) 負(fù)荷率（ %） 單臺重量 /t 功率 /KW/臺 Ⅰ MQG3200 4500 3 136 800 Ⅱ MQG3600 3900 3 145