年產(chǎn)量38萬(wàn)噸乙醇-正丙醇精餾塔設(shè)計(jì)-閱讀頁(yè)
2025-02-24 11:54本頁(yè)面
【正文】 各股物料熱量計(jì)算 查得乙醇和正丙 醇正常沸點(diǎn)為 和 ，在正常沸點(diǎn)下的汽化焓分別為 、 ，算出乙醇和正丙醇在 ℃ 時(shí)的氣化焓分別為 kJ/mol、 kJ/mol 由此可計(jì)算進(jìn)入塔頂冷凝器蒸氣的熱量為 : 代入到熱量衡算式中，可求得塔頂冷凝器帶走的熱量為 : 冷卻水的用量 設(shè)冷卻水的流量為 水mq ，則 39。WQ 式中 FQ — 進(jìn)料帶入系統(tǒng)的熱量 VQ — 加熱蒸汽帶入系統(tǒng)的熱量 DQ — 餾出液帶出系統(tǒng)的熱量 WQ — 釜?dú)堃簬С鱿到y(tǒng)的熱量 39。mq ，則： 。 邊緣寬度的確定 開(kāi)孔區(qū)面積的計(jì)算 開(kāi)孔區(qū)面積 Aa按下式計(jì)算 其中： 21 閥孔計(jì)算 本流程所處理的物系無(wú)腐蝕性，可選用δ =3mm碳鋼板。閥孔臨界氣速與閥孔臨界動(dòng)能因子 F0有如下關(guān)系： , 其中 F0的經(jīng)驗(yàn)值為 9 到 12。 閥孔的流體力學(xué)驗(yàn)算 塔板壓降 干板阻力 hC計(jì)算 式中 hc—— 干 板壓降， m 液柱； u0—— 篩孔氣速， m/s； 板上液層的有效阻力 1h 對(duì)于浮閥塔板， 取 23 hw—— 外堰高， m； how—— 堰上液流高度， m； 代入數(shù)據(jù)得： 液體表面張力產(chǎn)生的阻力 較小，在計(jì)算時(shí)可忽略。 液體通過(guò)降液管的壓強(qiáng)降 : dH 指降液管中清夜層高度 Lh 為板上清夜層高度，取值為 th 為塔板總壓降 dh 指與液體流過(guò)降液管的壓降相當(dāng)?shù)囊褐叨?，主要有降液管底隙處的局部阻力造成? 24 乙醇與正丙醇屬于不易發(fā)泡物質(zhì)，其 泡沫層的相對(duì)密度 取 為防止液泛，應(yīng)保證降液管中泡沫液體的高度不能超過(guò)上層塔板的出口堰，即 可見(jiàn)，目前的設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)符號(hào)要求。泛點(diǎn)率是設(shè)計(jì)負(fù)荷與泛點(diǎn)負(fù)荷之 比。 塔徑大于 900 mm : F1 80 %－ 82 % 。 減壓塔： F1 75 % － 77 % 。 26 取較大值 %。 漏液 漏液點(diǎn)氣速計(jì)算式： 為漏液點(diǎn)動(dòng)能因子，取值范圍為 5－ 6，本設(shè)計(jì)中取 5。 27 6．設(shè)計(jì)篩板的主要結(jié)果匯總表 序號(hào) 項(xiàng)目 數(shù) 值 1 平均溫度 ，℃mt 2 平均壓力 amkPP, 3 氣相流量 )/(, 3 smVs 4 液相流量 )/(, 3 smLs 5 實(shí)際塔板數(shù) N 44 6 有效段高度 H m, 7 塔徑 D， m 8 板間距 Ht， m 9 溢流形式 單溢流 10 降液管形式 弓形 11 堰長(zhǎng) lw， m 12 堰高 hw， m 13 板上液層高度 hL， m 14 堰上液層高度 how， m 15 降液管底隙高度 ho， m 16 安定區(qū)寬度 ws， m 17 邊緣區(qū)寬度 wc， m 18 開(kāi)孔區(qū)面積 A0， m2 19 閥孔直徑， m 20 閥孔數(shù)目 n 420 21 孔中心距， m 22 開(kāi)孔率， % 23 閥孔氣速， m/s 24 穩(wěn)定系數(shù) 25 每層塔板壓降， Pa 600
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