【正文】 () 第 2 層路面頂面交工驗收彎沉值 LS= () 第 3 層路面頂面交工驗收彎沉值 LS= () 第 4 層路面頂面交工驗收彎沉值 LS= () 第 5 層路面頂面交工驗收彎沉值 LS= () 路基頂面交工驗收彎沉值 LS= ()( 根據(jù)“公路瀝青路面設(shè)計規(guī)范”公式計算) LS= 254 ()( 根據(jù)“公路路面基層施工技術(shù)規(guī)范”公式計算) :(不考慮綜合影響系數(shù)) 第 1 層底面最大拉應(yīng)力 σ( 1 )= (MPa) 第 2 層底面最大拉應(yīng)力 σ( 2 )= (MPa) 第 3 層底面最大拉應(yīng)力 σ( 3 )= (MPa) 第 4 層底面最大拉應(yīng)力 σ( 4 )= (MPa) 第 5 層底面最大拉應(yīng)力 σ( 5 )= (MPa) 假定路基為中濕狀態(tài) ： 。
中濕狀態(tài)下路面結(jié)構(gòu)厚度計算參數(shù) 層位 材料名稱 厚度（mm） 20℃平均抗壓模量 標(biāo)準(zhǔn)差 15℃平均抗壓模量 標(biāo)準(zhǔn)差 劈裂強度 容許 拉應(yīng)力 1 OGFC30 30 800 75 1200 110 2 AC13 40 1400 150 2000 210 3 AC20 60 1200 130 1600 160 1 4 5%水泥穩(wěn)定碎石 190 1500 160 4000 400 5 4%水泥穩(wěn)定碎石 ? 1300 140 3800 390 6 未篩分 碎石 150 200 15 200 15 　 　 : LD= 23 () H( 5 )= 150 mm LS= () 由于設(shè)計層厚度 H( 5 )=Hmin時 LS : 第 1 層路面頂面交工驗收彎沉值 LS= () 第 2 層路面頂面交工驗收彎沉值 LS= () 第 3 層路面頂面交工驗收彎沉值 LS= () 第 4 層路面頂面交工驗收彎沉值 LS= () 第 5 層路面頂面交工驗收彎沉值 LS= () 第 6 層路面頂面交工驗收彎沉值 LS= () 路基頂面交工驗收彎沉值 LS= ()( 根據(jù)“公路瀝青路面設(shè)計規(guī)范”公式計算) LS= 254 ()( 根據(jù)“公路路面基層施工技術(shù)規(guī)范”公式計算) :(不考慮綜合影響系數(shù)) 第 1 層底面最大拉應(yīng)力 σ( 1 )= (MPa) 第 2 層底面最大拉應(yīng)力 σ( 2 )= (MPa) 第 3 層底面最大拉應(yīng)力 σ( 3 )= (MPa) 第 4 層底面最大拉應(yīng)力 σ( 4 )= (MPa) 第 5 層底面最大拉應(yīng)力 σ( 5 )= (MPa) 方案三 考慮到半剛性基層強度大，收縮性能較差，相應(yīng)的脆性較大，梧州地處中低緯度區(qū)，年溫差，晝夜溫差較大，半剛性基層易出現(xiàn)收縮裂縫，故可以采用AM25做基層，不但具有一定的承載能力，同時減少收縮裂縫，還可以緩解反射裂縫，排出路面結(jié)構(gòu)內(nèi)部滯留水。
假定路基為干燥狀態(tài) ： 。
干燥狀態(tài)下路面結(jié)構(gòu)厚度計算參數(shù) 層位 材料名稱 厚度（mm） 20℃平均抗壓模量 標(biāo)準(zhǔn)差 15℃平均抗壓模量 標(biāo)準(zhǔn)差 劈裂強度 容許 拉應(yīng)力 1 AC13 40 1400 150 2000 210 2 AC20 50 1200 130 1600 160 1 3 AC25 60 900 100 1200 130 4 AM25 80 700 65 700 65 　 　 5 5%水泥穩(wěn)定碎石 ？ 1500 160 4000 400 : LD= () H( 5 )= 250 mm LS= () H( 5 )= 300 mm LS= () H( 5 )= 251 mm(僅考慮彎沉) : H( 5 )= 251 mm(第 1 層底面拉應(yīng)力計算滿足要求) H( 5 )= 251 mm(第 2 層底面拉應(yīng)力計算滿足要求) H( 5 )= 251 mm(第 3 層底面拉應(yīng)力計算滿足要求) H( 5 )= 351 mm σ( 5 )= MPa H( 5 )= 401 mm σ( 5 )= MPa H( 5 )= 357 mm(第 5 層底面拉應(yīng)力計算滿足要求) : H( 5 )= 251 mm(僅考慮彎沉) H( 5 )= 357 mm(同時考慮彎沉和拉應(yīng)力) 路面結(jié)構(gòu)厚度取整，最終結(jié)果為： 交工驗收彎沉值和層底拉應(yīng)力計算 : 第 1 層路面頂面交工驗收彎沉值 LS= () 第 2 層路面頂面交工驗收彎沉值 LS= () 第 3 層路面頂面交工驗收彎沉值 LS= () 第 4 層路面頂面交工驗收彎沉值 LS= () 第 5 層路面頂面交工驗收彎沉值 LS= () 路基頂面交工驗收彎沉值 LS= ()( 根據(jù)“公路瀝青路面設(shè)計規(guī)范”公式計算) LS= 254 ()( 根據(jù)“公路路面基層施工技術(shù)規(guī)范”公式計算) :(不考慮綜合影響系數(shù)) 第 1 層底面最大拉應(yīng)力 σ( 1 )= (MPa) 第 2 層底面最大拉應(yīng)力 σ( 2 )= (MPa) 第 3 層底面最大拉應(yīng)力 σ( 3 )= (MPa) 第 5 層底面最大拉應(yīng)力 σ( 5 )= (MPa) 假定路基為中濕狀態(tài) ： 。
中濕狀態(tài)下路面結(jié)構(gòu)厚度計算參數(shù) 層位 材料名稱 厚度（mm） 20℃平均抗壓模量 標(biāo)準(zhǔn)差 15℃平均抗壓模量 標(biāo)準(zhǔn)差 劈裂強度 容許 拉應(yīng)力 1 AC13 40 1400 150 2000 210 2 AC20 60 1200 130 1600 160 1 3 AC25 80 900 100 1200 130 4 AM25 80 700 65 700 65 　 　 5 5%水泥穩(wěn)定碎石 ？ 1500 160 4000 400 6 未篩分 碎石 150 200 15 200 15 　 　 : LD= () H( 5 )= 200 mm LS= 32 () H( 5 )= 250 mm LS= () H( 5 )= 241 mm(僅考慮彎沉) : H( 5 )= 241 mm(第 1 層底面拉應(yīng)力計算滿足要求) H( 5 )= 241 mm(第 2 層底面拉應(yīng)力計算滿足要求) H( 5 )= 241 mm(第 3 層底面拉應(yīng)力計算滿足要求) H( 5 )= 291 mm σ( 5 )= MPa H( 5 )= 341 mm σ( 5 )= MPa H( 5 )= 339 mm(第 5 層底面拉應(yīng)力計算滿足要求) : H( 5 )= 241 mm(僅考慮彎沉) H( 5 )= 339 mm(同時考慮彎沉和拉應(yīng)力) 路面結(jié)構(gòu)厚度取整，最終結(jié)果為： 交工驗收彎沉值和層底拉應(yīng)力計算 : 第 1 層路面頂面交工驗收彎沉值 LS= () 第 2 層路面頂面交工驗收彎沉值 LS= () 第 3 層路面頂面交工驗收彎沉值 LS= () 第 4 層路面頂面交工驗收彎沉值 LS= 32 () 第 5 層路面頂面交工驗收彎沉值 LS= () 第 6 層路面頂面交工驗收彎沉值 LS= () 路基頂面交工驗收彎沉值 LS= ()( 根據(jù)“公路瀝青路面設(shè)計規(guī)范”公式計算) LS= ()( 根據(jù)“公路路面基層施工技術(shù)規(guī)范”公式計算) :(未考慮綜合影響系數(shù)) 第 1 層底面最大拉應(yīng)力 σ( 1 )= (MPa) 第 2 層底面最大拉應(yīng)力 σ( 2 )= (MPa) 第 3 層底面最大拉應(yīng)力 σ( 3 )= (MPa) 第 5 層底面最大拉應(yīng)力 σ( 5 )= (MPa) 方案比選 方案一與方案二之間只有表面層的差別，方案一采用AC13，方案二采用OGFC30,兩種方案都能滿足瀝青上面層高溫抗車轍，低溫抗裂性，抗滑以及耐久性。AC13表面較平整，可提高路面服務(wù)質(zhì)量，節(jié)省油耗，減少輪胎磨損及機件損壞，提高車速及舒適性，減少交通事故，節(jié)省運營費用等等，同時路面排水可以通過合理的平縱橫組合設(shè)計，使路面水快速的流向邊溝或排水溝，減少路面積水。
方案一與方案三比較 方案一與方案三面層一樣，方案一采用水泥穩(wěn)定碎石半剛性基層，方案三采用AM25和水泥穩(wěn)定碎石組合基層。
半剛性基層瀝青路面整體剛度較強，因此瀝青面層可適當(dāng)?shù)臏p薄，并且由于水泥穩(wěn)定粒料基層承受了荷載彎矩的主要部分，瀝青因荷載引起的地裂縫破壞較少。此外半剛性基層非常致密，它基本上是不透水或者滲水性很差的材料。造成瀝青路面水損害等病害。它既具有半剛性底基層強度高、剛度大的優(yōu)點；又可發(fā)揮柔性基層很強的柔性和變形能力。
確定最終方案 綜合上述確定最終方案一為設(shè)計方案，方案一路面結(jié)構(gòu)圖如下：此資料由網(wǎng)絡(luò)收集而來，如有侵權(quán)請告知上傳者立即刪除