【正文】 他們是M7C3和M23C6 [ 6 ]、[ 12 ]和[ 24 ]。自體激光焊接材料的尺寸大約是6毫米，100毫米和50毫米手動自體GTA焊接約2毫米50毫米100毫米。光束參數(shù)乘積為10毫米毫弧度的處理纖維300μ米直徑。分別。激光焊接的示意圖如圖所示。在焊接前，樣品被噴砂去除氧化物層。自體激光焊接和點焊進行。焊接接頭的宏觀結(jié)構(gòu)和焊縫的微觀結(jié)構(gòu)是利用光學(xué)金相顯微鏡檢查（KEYENCE vhx500f）和飛利浦XL 30掃描電子顯微鏡（SEM）。在焊縫的顯微硬度分布進行測量，分別位于頂部，在激光焊接接頭的宏觀截面中部和底部，并在焊接在板厚中間位置為手動GTA焊接接頭。三測量每個縮進以最小化誤差進行。對接收的母材和焊接試樣的靜態(tài)拉伸強度評價標本根據(jù)ASTM E8M04產(chǎn)生。缺口位于熔合區(qū)，以測試激光焊接樣品的焊接金屬的韌性。每一個測試是重復(fù)的三個單獨的和名義上相同的優(yōu)惠券，以減少不確定性。所提取的樣品的基體材料和焊接樣品的大小和形狀如圖3所示。進行拉伸試驗在Instron 4507號模型電子萬能試驗機在室溫下。C，?20176。室溫。以下的拉伸強度和沖擊韌性試驗，所有的斷裂面測試標本用Zeiss EVO 50 SEM設(shè)有X射線能譜儀（EDX），研究了斷口形貌和確定斷裂模式。的激光功率為4千瓦。使用氬氣保護氣體，氣體流速為12升/分鐘和8升/分鐘，分別保護使用的頂部表面和在焊縫側(cè)的焊縫。焊接后，焊縫被切割，并準備作為金相樣品，以評估焊接珠的完整性。檢查的焊接參數(shù)的不同的焊接參數(shù)顯示，可以接受的焊縫輪廓。自體激光對接焊接6毫米SA508鋼采用這些優(yōu)化的焊接參數(shù)進行。手動自體GTA焊接進行提供最好的比較自體激光焊接。焊接參數(shù)在表3中概述。結(jié)果?？梢钥闯?，焊縫兩側(cè)的熔合線幾乎是平行的，這是小孔焊接的特點。接頭可以分為幾個不同的區(qū)域，如冶金，熔合區(qū)（FZ）在中心，熱影響區(qū)（HAZ）與基體材料（BM）。最大熱流方向為垂直于熔合邊界，晶粒趨向于向上生長最快，在熔合區(qū)內(nèi)的柱狀晶組織中有25和26。焊接熱影響區(qū)可進一步劃分為三個不同的區(qū)域：粗晶熱影響區(qū)（CGHAZ）（靠近熔合線），細晶熱影響區(qū)（FGHAZ）和兩相區(qū)（ICHAZ）相鄰的BM。由于有限的穿透深度在GTA焊接，雙面自手動GTA焊接應(yīng)用。作為焊接結(jié)構(gòu)在6毫米厚的激光焊接2毫米厚的手冊進行自體GTA焊接熔合區(qū)和在每一個不同的子區(qū)域內(nèi)的熱影響區(qū)（CGHAZ，F(xiàn)GHAZ ICHAZ）使用SEM結(jié)果在圖7和圖8分別給出了。然而，更細小的析出物在GTA焊接熱影響區(qū)的發(fā)現(xiàn)相比，激光焊接接頭。[ 29 ]和[ 30 ]，細小的析出物被確定為高鉬含量的M2C型碳化物。在FGHAZ組織包括汽車回火馬氏體細晶粒馬氏體。顯微硬度作為焊接的顯微硬度分布在激光焊接和手動GTA焊接如圖9。這是預(yù)期的焊接條件下的焊接。為GTA在熔合區(qū)和熱影響區(qū)的硬度，焊接接頭在410上下波動，發(fā)生在FGHAZ約430 。應(yīng)該牢記的是，試樣顯然是不均勻的，因此，記錄的屈服強度和伸長率的值是不真正代表任何特定的微觀結(jié)構(gòu)區(qū)，并且它們也將隨選擇的規(guī)范長度（在這種情況下，25毫米）。明顯的屈服強度（YS）、抗拉強度（UTS）和明顯的伸長量估計為494 MPa、631 %，對于6毫米厚的激光焊接試樣。YS，為6毫米厚的基底材料的抗拉強度和延伸率分別為498 MPa、632 %，分別。所有的拉伸破壞發(fā)生在遠離焊接區(qū)域的。裂縫性的標本在圖10。它可以從拉伸試驗結(jié)果表明，激光和GTA焊接試樣的拉伸性能有非常相似的基礎(chǔ)材料在相應(yīng)的厚度。在圖9中的硬度分布表明，在焊接條件下，焊接過程中所產(chǎn)生的材料已加強，所以很可能在拉伸試驗過程中，焊接區(qū)域沒有產(chǎn)生屈服，從而有助于降低延伸率。令人好奇的是，材料的厚度，有一個顯著的影響的伸長率，與較薄的材料（2毫米厚）提出較低的伸長率時相比，與6毫米厚的材料。夏比沖擊韌性，以不同的temperatures 《能源吸附的堿金屬和焊縫的激光沖擊下的冰plotted作為一個功能的溫度在圖13。它可以看到，所有的paths破碎的激光焊接試樣的試驗開始的，然后deviate熔合區(qū)和HAZ的基體材料。C和?20176。為了highlight的散射的結(jié)果對激光焊接specimens，這三個測試的結(jié)果是市場在每個溫度圖13和圖14。reported傾向，艾略特的《deviate斷裂成兩個基地，而不是金屬的熔合區(qū)propagate通CAN導(dǎo)線的兩個結(jié)果misleading [ 35 ]基本材料的結(jié)果顯示一個整體的趨勢：所吸收的能量的增加，在測試溫度的增加?；A(chǔ)材料達到良好的韌性，吸收的能量與平均值約為70 J，95 J，97 J和105 J在?40176。C、0 C和23 C176。分別。對于激光焊接試樣的平均吸收能量值分別約為92 J，80 J，100 J和98 J在?40176。C、0 C和23 C176。分別。C和45 J在?20176?；w材料的宏觀斷口和激光焊接試樣的沖擊試驗后如圖15。C測試（圖15（a）），可以看出，裂紋傳播從最初的韌性缺口之前繼續(xù)通過脆性斷裂試樣的傳播。的脆性斷裂區(qū)域跨越約60%的斷裂面作為一個整體。C（圖15（b））揭示了非常不同的兩個斷裂面：左邊的樣本提供了一個完全的韌性斷裂表面實現(xiàn)了高吸收的能量（102 J），而右邊的樣本顯示，裂紋開始傳播之前的韌性繼續(xù)傳播在脆性的方式在大多數(shù)（~ 60%）的斷裂面，和吸收的能量明顯低于這個標本（66 J）。C完整呈現(xiàn)韌性斷裂面在圖15（c）。C測試（圖15（d））又提出了兩種非常不同的斷裂面：左邊的樣本提供了一個完全的韌性斷口（84 J），而右邊的樣本揭示了一個完全脆性斷裂面（45 J）。C和室溫下測試的基本材料和激光焊接試件在所有剩余的情況下，如圖15（電子）（小時），在所有剩余的情況下，完全韌性斷裂面。解理斷裂被證實在這些基礎(chǔ)材料和激光焊接試件的斷裂與低吸收的能量在?40176。相比之下，激光焊接的試樣，獲得更高的能量吸收在?40176。在?20176。所有基礎(chǔ)材料和激光焊接試樣在0176。在構(gòu)建一個數(shù)值模型來預(yù)測在不同的子區(qū)域的熱歷史，在焊接過程中，下面的假設(shè)，以簡化的解決方案[ 36 ]：（1）材料是各向同性的，并且環(huán)境溫度和初始試樣的溫度均為20（2）焊接熔池中液態(tài)金屬的對流流動和小孔激光焊接中的汽化現(xiàn)象，可以忽略。此外，在試樣和環(huán)境之間的界面處的對流系數(shù)可以被假定為常數(shù)。模型尺寸為50毫米，50毫米，6毫米。在三維實體模型，利用ANSYS軟件生成的38337個節(jié)點和41040個單元（）。此外，隨著距離的增加，元件的尺寸逐漸增大。使用溫度依賴性的熱性能進行熱分析。在許多論文[ 39 ]，[ 40 ]和[ 41 ]，熱源被假定為高斯分布的形式，但它通常是在實驗研究的基礎(chǔ)上修改。因此，一個體積熱源模型通常用于模擬激光焊接過程。在本次調(diào)查中，一個旋轉(zhuǎn)拋物面體積熱源的溫度場模擬。熱源可以被描述為[ 44 ]其中，Q為旋轉(zhuǎn)拋物面體積熱源點的功率密度，并在熱源效率，η，被認為是在熱分析[ 38 ] 80%，澤是縱坐標上的parboloid最大的可能值，子是這個垂直坐標的最小可能值，H是拋物面的高度，再是拋物面的開口半徑R0的拋物面的任何一點的半徑，r是距離內(nèi)任意點旋轉(zhuǎn)拋物面體積熱源的熱源中心，P是輸出的激光功率和Z是在平面方向坐標，相對于板，模型中的任何一點。方程（4）給出了模擬中的熱邊界條件。空氣的對流換熱系數(shù)， [ 38 ]。連續(xù)測量整個焊接過程采用K型熱電偶在激光焊接試樣的熱循環(huán)。熱電偶點焊在板的頂面，分別位于不同距離焊縫中心線，在垂直于焊接方向和一半沿焊縫長度的線，如圖18。的純激光焊接模擬橫截面如圖19。C的溫度，那么它可以看出，預(yù)測的融合邊界是大致平行的板的厚度方向，和焊縫的半寬度約為1毫米。圖20給出了在試樣頂部表面點焊的熱電偶的位置計算的熱循環(huán)，并與實驗結(jié)果進行了比較。雖然預(yù)測值與實測值之間的冷卻速率大于3毫米的距離的差異。然而，當預(yù)測焊接溫度場圖19與圖5相比較，這有一個很好的相關(guān)性計算和試驗焊縫形狀。冶金不同分帶的微觀組織轉(zhuǎn)變熱分析的結(jié)果進行了驗證，發(fā)現(xiàn)與實驗結(jié)果吻合良好。預(yù)測的熱循環(huán)的位置，通過板的厚度的一半，但在不同的距離，從焊縫中心線，如圖21所示。所預(yù)測的峰值溫度在毫米，1毫米，2100毫米，1900176。176。700176。C，分別為0毫米、毫米和570176。這些點的溫度超過1500 C ~176。C）。C／min（15176。根據(jù)模擬結(jié)果，在900和420176。c++，608176。C /秒，分別。這意味著，熔合區(qū)和熱影響區(qū)幾乎肯定會轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體。C（即AC1溫度）。在距離焊縫中心線下2毫米，氣溫將高于700176。C（Ac3溫度）。在隨后的快速冷卻過程中，任何新產(chǎn)生的奧氏體將被淬火形成馬氏體。然而，其他未轉(zhuǎn)化的材料（即材料不發(fā)生奧氏體化）將被保留，這可能采取的形式的過度回火鐵氧體或貝氏體。，峰值溫度約為920176。176。這區(qū)域?qū)?yīng)FGHAZ之間。C）。在下面的快速冷卻過程中，這種細粒度的奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體，在冷卻過程中會有一定的馬氏體。的微觀結(jié)構(gòu)和晶粒尺寸可以看到在圖7（乙）組織在熔合區(qū)和熱影響區(qū)的每個子帶的GTA焊接接頭幾乎相同的激光焊接接頭對應(yīng)的子區(qū)域。MS（馬氏體開始）SA508鋼溫度大約是420176。C/S [ 23 ]。這可能導(dǎo)致GTA焊接熔合區(qū)和熱影響區(qū)轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體。這樣的結(jié)果是所有的熔合區(qū)和熱影響區(qū)向馬氏體轉(zhuǎn)變。這也發(fā)生在手動自體GTA焊接接頭。如圖7所示，從粗晶區(qū)各子區(qū)的顯微組織變化（熱）為細晶區(qū)（FGHAZ）然后一部分奧氏體化區(qū)（ICHAZ）隨著距離的增加從熔合線。在焊接條件下，在粗晶區(qū)和細晶區(qū)變化在410 ，這是約的基礎(chǔ)材料，雙（200 ），而在ICHAZ的顯微硬度明顯低于~ 300 。熔合區(qū)的優(yōu)勢和熱影響區(qū)各子區(qū)主要由馬氏體碳化物沉淀在這些子區(qū)域和精細的改進。在焊接熱影響區(qū)的亞區(qū)的顯微硬度分布與焊后熱處理之前，在熱影響區(qū)的亞區(qū)的屈服強度一致，如Lee等人的工作報告。他們表明，屈服強度超過1100兆帕的粗晶區(qū)和細晶區(qū)，也是基料約雙屈服強度（500 MPa），而ICHAZ的屈服強度約600 MPa [ 12 ]。此外，由于較高的熱輸入和較慢的冷卻速率與GTA焊接和激光焊接相比，更是自回火馬氏體在冷卻過程中，使硬度在GTA焊接接頭熔合區(qū)和熱影響區(qū)低于激光焊接接頭。不過值得建立在何種程度上的鋼可能脆化的激光焊接工藝，和脆化的潛力一般會在焊接條件下最大。此外，窄熔合區(qū)是激光焊接的典型特征。一種激光焊接的夏比沖擊試樣失敗具有較低的能量吸收值（66 J）進行測試時，在?40176。此試樣的裂紋路徑可以在圖14中看到。另一個激光焊接試樣失效具有更低的能量吸收值45，測試時在20?176。斷裂路徑（通過HAZ）此標本圖14中可以看出（D）。然而，還有其他兩個激光焊接試樣的斷裂具有更高的吸收能量（約100 J）在?40176。C，分別。這些激光焊接試樣的吸收的能量被發(fā)現(xiàn)要比那些在相應(yīng)的測試溫度下的基材料的更高。曲線的旅行路徑可以在圖14中看到（乙）和（2）。5結(jié)論從這項工作中可以得出以下結(jié)論：（1）激光焊接過程中產(chǎn)生的可接受的焊縫焊接6毫米厚的鋼板508在較寬的范圍內(nèi)的焊接參數(shù)。（2）在焊接條件下，在一個6毫米厚鋼板的激光焊接SA508機械性能類似于自體GTA焊接性能。（3）吸收能量的融合區(qū)的激光焊接被認為是比母材，基于子尺寸夏比沖擊試樣。（5）有限元模型的建立，在激光焊接過程中的冷卻速率的情況下預(yù)熱的20和40倍以上的馬氏體形成的臨界冷卻速度。這些研究結(jié)果證實了實驗工作，其中在激光熔合區(qū)和熱影響區(qū)焊接焊接頭的組織被發(fā)現(xiàn)包括馬氏體混合一些自回火馬氏體。參考文獻奧登《熱沖壓建模與仿真》（博士學(xué)位論文）呂勒奧理工大學(xué)（2006），倫茨，美國所言，《量身定制的性能，熱成型的一個關(guān)鍵問題》 ，（主編），《第三屆國際熱金屬片高性能鋼形成訴訟》，卡塞爾（2011），頁13–20施普林格出版社，柏林/海德堡/紐約（2002）貝謝，2003《鋼–顯微測定表觀粒度》（2003）貝倫斯等，《由薄板淬火模擬熱材料模型的驗證熱應(yīng)力》（1997），頁679–695 伯格曼和奧爾登堡，2004 《金屬板材成形熱機械分析的有限元模型》，59（2004），頁1167–1186 奧爾登堡（主編），《國際會議上的熱金屬片高性能鋼》，奧爾巴赫（2011），頁31–37 《有限元模擬DES》北德寶馬集團，給姆比（主編），11。厄蘭格車間埃朗根（2012），頁133–151 《間接熱沖壓過程的相變動力學(xué)建?！?，（主編），主題：鈑金2013重要的工程材料，549卷（2013），頁108–116瑞士（博士學(xué)位論文）蘇黎世聯(lián)邦理工大學(xué)，蘇黎世，瑞士（2012）侯德群，1938 討論“淬”馮射頻研究物理。ubicrawler設(shè)計的整體結(jié)構(gòu)在[1]，[2]和[3]進行了描述。這是從統(tǒng)計分析特定的網(wǎng)絡(luò)域[4]估計的分布經(jīng)典參數(shù)，如頁面排名 5]和重新設(shè)計阿里安娜發(fā)展的技術(shù)，最大的意大利搜索引擎等。事實上，它已經(jīng)認識到，“作為網(wǎng)絡(luò)的大小成長，成為爬行的過程并行化勢在必行，為了完成下載頁在一個合理的時間量[6,7]。即使沒有可用的代碼，在一些情況下，基本的設(shè)計已被公開：這都是是案例，例如，墨卡托 [8]（AltaVista爬蟲），原來的谷歌爬蟲[9]，和一些在學(xué)術(shù)界的爬蟲{10–12]。特別是，我們知道的所有的方法都是使用某種集中管理，決定去訪問哪些網(wǎng)址，并存儲已經(jīng)被抓取的網(wǎng)址。相反，當設(shè)計ubicrawler，我們決定把每一項任務(wù)，具有明顯的可擴展性和容錯性方面的優(yōu)勢。哈爾濱工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計（論文）（外文文獻）? 網(wǎng)址的分布應(yīng)該是平衡的，即，每個代理應(yīng)該負責約相同數(shù)量的網(wǎng)址?？蓴U展性。換句話說，我們期望的吞吐量與代理的數(shù)量呈線性增長。一個平行的爬蟲決不應(yīng)該試圖從一個給定的主機上獲取一頁以上的一頁。容錯性。在這種崩潰的存在下，沒有行為可以被假定，除了有缺陷的代理停止通信；特別是，一個不能規(guī)定任何行動，一個崩潰的代理人，或恢復(fù)其狀態(tài)之后。這有2個重要的后果。? 由于“就地平衡計算任務(wù)的要求必須滿足在任何時間”，在崩潰之后依靠分布式分配協(xié)議這是不合理的。ubicrawler由幾個代理，自