【正文】 11 XXXX大學論文 XX15X6 12 三相短路電流周期分量計算： 系統(tǒng) A側(cè)： IIj()986 S??Sj1000 B側(cè)（ F3~F5）的計算電抗為 j1000 由計算電抗查水輪機短路電流運算曲線得： I?? 側(cè)額定電流為： ISn(F3~F5) 因此： I???? C側(cè)（ F1~F2）的計算電抗為： j1000 由計算電抗查短 路電流運算曲線得： I?? 其 的額定電流為： ISn(F1~F2) 因此： I?? 12 XXXX大學論文 所以， d1點的三相短路電流為： 4kA d1 點三相短路沖擊電流 ich 及全電流最大有效值 Ich計算 : (1).系統(tǒng) A側(cè)和 F3~F5三電源 B側(cè)的 KZ,Kch值采用遠離發(fā)電機地點發(fā)生短路時的數(shù)值，則 Kch ＝ ， KZ ＝ ich＝＝ (2)C 側(cè)二電源的 KZ， Kch值采用發(fā)電機機端短路時的值，故 Kch＝ ， KZ＝ ??＝ ＝ ich＝ (3) 總的沖擊電流 ich 及全電流 Ich 為： ich＝ ＋ ＝ Ich=+= d1 點短路電流熱效應計算： ＝ 2 12t 其中 t取 9122 = 13 XXXX大學論文 d2點短路電流計算 . 網(wǎng)絡簡化如下，并結(jié)合其正序阻抗圖得， 圖 35 d2點正序阻抗網(wǎng)絡圖 X11 ＝三相短路電流周期分量計算： 系統(tǒng) A側(cè)： IIj(110) S??Sj1000 B側(cè)（ F1~F2）的計算電抗為： XSn j1000 由計算電抗查水輪機短路電流運算曲線得： I?? 14 XXXX大學論文 其 110kV側(cè)得額定電流為： 因此： ??IZ側(cè)（ F3~F5）的計算電抗為： 由計算電抗查水輪機短路電流運算曲線得： 其 110kV側(cè)得額定電流為： 因此： 所以， d2點的三相短路電流為： 點三相短路沖擊電流 ich及全電流最大 有效值 Ich計算： 因為 d2點在發(fā)電廠高壓側(cè)母線上，所以 Kch＝ ， KZ＝ 15 XXXX大學論文 短路電流熱效應計算： ＝ 2 12t 其中 t取 4s = kA2S 對 d3點短路電流計算： 網(wǎng)絡簡化如下圖，并結(jié)合其正序阻抗圖，得： 圖 36 d3正序阻抗網(wǎng)絡等值圖 X11＝ 繼續(xù)簡化得： 16 XXXX大學論文 圖 37 d3網(wǎng)絡簡化圖 XX11X8 12 XX12X8 11 三相短路電流周期分量計算： 系統(tǒng) A側(cè)： IIj() S??Sj1000 B側(cè)（ F1~F4）的計算電抗為： j1000 由計算電抗查水輪機短路電流運算曲線得： I?? 17 XXXX大學論文 額定電流為： 因此： C側(cè) F5的計算電抗 為： 由計算電抗查水輪機短路電流運算曲線得： ： 因此： 所以， d3點的三相短路電流為： 點三相短路沖擊電流 ich及全電流最大有效值 Ich計算： A側(cè)和 B側(cè)采用遠離發(fā)電廠地點，故 Kch＝ ， KZ＝ ??＝ ＝ 45kA 18 XXXX大學論文 C側(cè)采用發(fā)電機機端，故 Kch＝ ， KZ＝ ??＝ ＝ 所以，總的 ich和 Ich為： ich＝ ＋ ＝ Ich=+= 短路電流熱效應計算： ＝ 2 12t 其中 t取 4s = kA2S 三相短路電流計算成果匯總見附錄 Ⅱ ： 非對稱短路電流計算 該系統(tǒng)的負序阻抗與正序阻抗圖相比只是發(fā)電機出口端的負序阻抗是正序阻抗的 ，故負序阻抗如下 [3]： 圖 38負序阻抗網(wǎng)絡圖 19 XXXX大學論文 該系統(tǒng)的零序阻抗為 ，由原始資料可知線路的零 序阻抗為 ，故其零序阻抗圖 為： 圖 39零序阻抗網(wǎng)絡圖 （一）正序網(wǎng)絡的變換 [4] 短路 d1點等效后的正序阻抗圖為： 圖 310 d1點正序阻抗網(wǎng)絡圖 11X16X17 20 XXXX大學論文 短路 d2點等效后的正序阻抗圖為： 圖 311 d2點正序簡化圖 短路 d3點等效后的正序阻抗圖為 。 因為方 案 Ⅱ 的等效阻抗圖與方案 Ⅰ 相同，故方案 Ⅱ 的短路電流計算結(jié)果與 29 XXXX大學論文 第四章 電器主設備選擇 I的各主設備選擇 其接線方式如下圖： 圖 41 方案 Ⅰ 主接線圖 斷路器和隔離開關(guān)的選擇 [5] 對 D1～ D4 斷路器和 G1～ G4 隔離開關(guān)的選擇 D1～ D4 斷路器的選擇 （ 1）按額定電壓選擇： 斷路器的額定電壓不小于安裝地點電網(wǎng)額定電壓，即 （ 2）按額定電流選擇 斷路器的額定電流不小于流過斷路 器的長期負荷電流，即 30 XXXX大學論文 （ 3）按開斷電流選擇 若在 D1～ D4 上側(cè)短路時流過 D1～ D4 的短路電流為 F1 流過的短路電流，即為 ＝ ，而在 D1～ D4 下側(cè)短路時流過 D1～ D4 的短路電流為系統(tǒng)和 F2～ F5的短路電流之和，即 ＋ ＋ ＝ ， 故應按 D1～ D4 下側(cè)短路時來選擇設備，其短路電流為 。即 （ 4）按動穩(wěn)定電流選擇 電器允許通過的動穩(wěn)定電流 ies 不小于短路沖擊電流 ish，即 ?? （ 5）按熱穩(wěn)定度校驗 kA 代入上式，得 則 G1～ G4 隔離開關(guān)的選擇 （ 1）按額定電壓選擇： （ 2）按額定電流校驗： （ 3）按動穩(wěn)定度校驗： （ 4）按熱穩(wěn)定度校驗： 選擇 D1～ D4 為型斷路器 選擇 G1～ G4 為 型隔 離開關(guān) 表 所選各設備技術(shù)數(shù)據(jù)與計算數(shù)據(jù) 31 XXXX大學論文 由上表可知所選斷路器和隔離開關(guān)的技術(shù)參數(shù)能滿足 對 D5， D6 斷路器和G6～ G9 隔離開關(guān)選擇 A．對 110kV D5， D6 斷路器的選擇 （ 1）按額定電壓選擇： 斷路器的額定電壓不小于安裝地點電網(wǎng)額定電壓，即 （ 2）按額定電流選擇 斷路器的額定電流不小于流過斷路器的長期負荷電流，即 .522kA （ 3）按開斷電流選擇 若在 D5， D6 上側(cè)短路時流 過 D5， D6 的短路電流為 F1和 F2流過的短路電流為 ，而在 D5， D6 下側(cè)短路時流過 D5， D6 的短路電流為系統(tǒng)和 F3～ F5的短路電流之和，即 ＋ ＝ ，故應按 D5， D6 下側(cè)短路時來選擇設備，其短路電流為 。即 （ 4）按動穩(wěn)定電流選擇 電器允許通過的動穩(wěn)定電流 ies 不小于短路沖擊電流 ish，即 ?? （ 5）按熱穩(wěn)定度校驗 ??2 ?? ?? 32 XXXX大學論文 代入上式，得 則 對110kV G6～ G9 隔離開關(guān)的選擇 （ 1）按額定電壓選擇： （ 2）按額定電流選擇： （ 3）按動穩(wěn)定選 擇： （ 4）按熱穩(wěn)定度校驗： 選擇 D5， D6 為 SW6－ 110型斷路器 選擇 G6～ G9 為 GW4－ 110D型隔離開關(guān) 表 所選各設備技術(shù)數(shù)據(jù)與計算數(shù)據(jù) 由上表可知所選斷路器和隔離開關(guān)的技術(shù)參數(shù)能滿足 對 G5 斷路器的選擇 （ 1）按額定電壓選擇： 斷路器的額定電壓不小于安裝地點電網(wǎng)額定電壓，即 （ 2）按額定電流選擇 斷路器的額定電流不小于流過斷路器的長期負荷電流，即 （ 3）按動穩(wěn)定電流選擇 若在 G5 上側(cè)短路時流過 G5 的短路電流為 F5流過的短路電流為 ，而在 G5下側(cè)短路時流過 G5的短路電流為系統(tǒng)和 F1～ F4的短路電流之和，即 ＋ ＝ ， ，故按 G5 下側(cè)短路時來選擇設備，其短路電流為 。 斷路器的額定開斷電流 INbr 不應小于斷路器開斷瞬間的短路電流周期分量。即 斷路器額定開斷電流 INbr≥Id’’ ＝ （ 4）按動穩(wěn)定電流校驗： 電器允許通過動穩(wěn)定電流 ies 不小于短路沖擊電流 ish 即 ‘’ ＝ （ 5）按熱穩(wěn)定校驗：