【正文】 24 9 3 7 3 7 4 24 225 10 3 3 3 3 6 18 11 3 3 3 3 6 18 174 12 3 3 3 3 6 18 13 7 3 3 3 6 22 198 14 3 7 3 3 6 22 15 3 7 3 3 6 22 207 16 3 3 7 3 6 22 17 3 3 3 7 6 22 18 3 3 7 3 6 22 對(duì)可行性方案初步篩選結(jié)果 從上面各方案的評(píng)價(jià)結(jié)果，保留二個(gè)方案（ 1）、（ 5），以便進(jìn)一步進(jìn)行技術(shù)比較。 4) 通過經(jīng)濟(jì)技術(shù)綜合分析比較，選出最佳方案 。同時(shí)，忽略功率損耗，認(rèn)為功率均布，計(jì)算出各個(gè)方案的各線路上的功率情況。 導(dǎo)線型號(hào)的選擇 根據(jù) Tmax 在《電力工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)指南－電力系統(tǒng)分冊(cè)》第 50 頁的圖 3－ 1 查得經(jīng)濟(jì)電流密度 J，計(jì)算出各導(dǎo)線的計(jì)算面積，查《電力工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)指南－電力系統(tǒng)分冊(cè)》附表 4初步選出線路導(dǎo)線型號(hào)。 2) 計(jì)算環(huán)網(wǎng)的 Tmax（加權(quán)平均法） Tmax = JUTPNni ii???31 maxmax 圖表 8 3) 據(jù) Tmax 查得經(jīng)濟(jì)電流密度 J ，求出各段導(dǎo)線的經(jīng)濟(jì)截面積 Sj ，當(dāng)計(jì)算出的導(dǎo)線截面積小于 mm35 2 時(shí)，考慮機(jī)械強(qiáng)度的校驗(yàn)，應(yīng)選用 LGJ35型導(dǎo)線，當(dāng)計(jì)算出的導(dǎo)線截面積小于 mm70 2 ，考慮電暈校 驗(yàn)，應(yīng)選用 LGJ70型導(dǎo)線；所以在計(jì)算出的導(dǎo)線截面積小于 70mm2，綜合考慮機(jī)械強(qiáng)度和電暈的校驗(yàn)，應(yīng)選用 LGJ70型導(dǎo)線； 4) 若環(huán)網(wǎng)所選導(dǎo)線型號(hào)不同，則根據(jù)所選導(dǎo)線的型號(hào)和長度，求出各段導(dǎo)線的參數(shù)。 B. 對(duì)雙回線導(dǎo)線截面積選擇方法 1) 設(shè)該網(wǎng)為均一網(wǎng)，計(jì)算出最大負(fù)荷時(shí)的初步功率分布及各線路的最大負(fù)荷電流。 表 方案 1 的導(dǎo)線型號(hào) 線路 型號(hào) GA LGJ185 AB LGJ185 GB LGJ185 GC LGJ150 CD LGJ150 GD LGJ150 表 方案 5 的導(dǎo)線型號(hào) 線路 型號(hào) GA LGJ185 AB LGJ185 GB LGJ185 GC LGJ150 CD LGJ150 詳細(xì)計(jì)算見計(jì)算書。對(duì)于更高電壓等級(jí)線路，規(guī)程未作出規(guī)定，一般則認(rèn)為不得小于 35 2mm 。 導(dǎo)線的電暈校驗(yàn) 下表列出了可不必校驗(yàn)電暈臨界電壓的導(dǎo)線最小直徑和相應(yīng)的導(dǎo)線型號(hào)。 因此，方案 1， 5所選導(dǎo)線全部符合要求。 因?yàn)榄h(huán)境溫度為 20176。 C時(shí)的導(dǎo)線長期允許載流量，本設(shè)計(jì)中給出最熱月平均氣溫為 32176。 導(dǎo)線的電壓損耗校驗(yàn) 電壓損耗校驗(yàn)： 根據(jù)11 010 0***% m a xm a x NU XQRPU ??? 圖表 10 計(jì)算出在正常運(yùn)行和故障情況下各段導(dǎo)線的電壓損耗是否在允許范圍內(nèi)，應(yīng)考慮最嚴(yán)重情況即故障時(shí)至最遠(yuǎn)端變電所的電壓損耗（正常運(yùn)行Δ U10%，故障Δ U15%） 。并對(duì) （ 1）和（ 5）進(jìn)行進(jìn)一步經(jīng)濟(jì)比 較。 ④、 Z變電 圖表 12 為變電所投資與發(fā)電廠新增間隔投資之和。 ⑥、發(fā)電廠投資為新增間隔單價(jià)與新增數(shù)量乘積。 電能損耗 通 過最大負(fù)荷損耗時(shí)間法計(jì)算電能損耗 :最大負(fù)荷損耗時(shí)間τ max 與最大負(fù)荷利用小時(shí)數(shù)Tmax 的關(guān)系見《電氣工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)指南》 P21 表 29（最大負(fù)荷損耗時(shí)間τ max）。 年運(yùn)行費(fèi) 維持電力網(wǎng)正常運(yùn)行每年所支出的費(fèi)用，稱為電力網(wǎng)的年運(yùn)行費(fèi)用。電力網(wǎng)的年運(yùn)行費(fèi)用可以計(jì)算為： ZPZPZPu WXZ 1 0 01 0 01 0 0 ?????? ? ? —— 計(jì)算電價(jià)，元 /（ kW*h） 。 電力網(wǎng)的折舊費(fèi)，小修費(fèi)，維護(hù)管理費(fèi)占總投資的百分?jǐn)?shù)由主管部門制定，具體參見《電氣工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)指南》 P144 表 818。 總折舊費(fèi) 線路折舊、維修、管理費(fèi)用 =線路總投資 ZL ? 7% 變電總投資 Z? ? （ 12～ 14） % 其中：變電所主變?nèi)萘吭?15MVA以下的折舊率為 14%，容量在 1540MVA的折舊率為 13%，容量在 4090MVA的折舊率為 12% u2 =線路投資 ? 7%+變電總投資 ? （ 12～ 14） %，本設(shè)計(jì)方案取 13% 經(jīng)計(jì)算，各方案的總折舊費(fèi) (萬元 ): 表 各方案的總折舊費(fèi) (萬元 ) 方案 1 5 總折舊費(fèi) 詳細(xì)計(jì)算見計(jì)算書。 u—— 年運(yùn)行費(fèi)。 、經(jīng)濟(jì)比較 表 方案的技術(shù)、經(jīng)濟(jì)比較 方案 技術(shù)比較 經(jīng)濟(jì)比較 年費(fèi)用 (萬元 ) 正常情況 Umax% 故障情況Umax% 總投資 Z(萬元 電能損耗Δ W (MWh) 總折舊 U(元 ) 1 5 根據(jù)以上的技術(shù)比較和經(jīng)濟(jì)比較，方案 1的總投資和年費(fèi) 用均較低，為最佳方案。 從考慮變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行，降低變壓器功率損耗出發(fā)，應(yīng)采用一臺(tái)變壓器運(yùn)行。 線路參數(shù) 線路的充電功率 : 查《電氣工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)指南》 P157 附表 6，利用公 式 100*2 *2/ L CLC ? 計(jì)算出每條線路的充電功率。 降壓變電所的運(yùn)算負(fù)荷包括最大負(fù)荷和最小負(fù)荷兩種情況。各變電所運(yùn)算負(fù)荷列表如下： 即 S″ =S+Δ S+ SYT? +（ jQc/2） 其中Δ S= ? ?TT jXRU QP ???222 NUU? 在全網(wǎng)為額定電壓下計(jì)算 表 運(yùn)算負(fù)荷 變電所 最大負(fù)荷（ MVA） 最小負(fù)荷（ MVA） A + + B + + C + + D + + 最大負(fù)荷情況下的等值網(wǎng)絡(luò)圖： （ AB）： 圖表 14 圖表 15 （ CD）： 簡化后的網(wǎng)絡(luò)圖： (AB): 圖表 16 (CD): 最小負(fù)荷情況下的等值網(wǎng)絡(luò)圖： （ AB）： 圖表 17 （ CD）： 簡化后的網(wǎng)絡(luò)圖： (AB): 圖表 18 (CD): 變電所高壓母線電壓計(jì)算 從電力系統(tǒng)電壓參考點(diǎn)（發(fā)電廠高壓母線）開始，計(jì)算電網(wǎng)在最大負(fù)荷、最小負(fù)荷時(shí)，各變電所高壓母線電壓。故本設(shè)計(jì)中發(fā)電廠高壓母線采用逆調(diào)壓方式 UEmax =115kV， UEmin =110kV。 最大負(fù)荷情況的潮流分布及電壓計(jì)算 GAB 環(huán)網(wǎng)最大負(fù)荷情況的潮流分布及電壓計(jì)算 簡化后的電力網(wǎng)： 圖表 19 潮流分布： +在無功功率分點(diǎn) B 處將環(huán)網(wǎng)拆開成兩條輻射線： GCD 環(huán)網(wǎng)最大負(fù)荷情況的潮流分布及電壓計(jì)算 簡化后的電力網(wǎng)： 圖表 20 潮流分布： +在無功功率分點(diǎn) D 處將環(huán)網(wǎng)拆開成兩條輻射線： 圖表 21 最小負(fù)荷情況的潮流分布及電壓計(jì)算 GAB 環(huán)網(wǎng)最小負(fù)荷情況的潮流分布及電壓計(jì)算 簡化后的電力網(wǎng)： 圖表 22 潮流分布 : + 圖表 23 在 無功功率分點(diǎn) B處將環(huán)網(wǎng)拆開成兩條輻射線： GCD 環(huán)網(wǎng)最小負(fù)荷情況的潮流分布及電壓計(jì)算 簡化后的電力網(wǎng)： 圖表 24 潮流分布： +在無功功率分點(diǎn) D 處將環(huán)網(wǎng)拆開成兩條輻射線： 圖表 25 圖表 26 經(jīng)計(jì)算，各線路在最大最小負(fù)荷時(shí)的潮流分布： 表 潮流分布 線路 最大負(fù)荷（ MVA） 最小負(fù)荷（ MVA） GA + + AB + + GB + + GC + + CD + + GD + + 經(jīng)計(jì)算，在最大最小負(fù)荷時(shí)的節(jié)點(diǎn)電壓： 表 節(jié)點(diǎn)電壓 節(jié)點(diǎn) 最大負(fù)荷時(shí)的電壓 kV 最小負(fù)荷時(shí)的電壓 kV G 110 A 113∠ ∠ B ∠ ∠ C ∠ ∠ D ∠ ∠ 詳細(xì)計(jì)算見計(jì)算書。 本設(shè)計(jì)中 110kV 變電所均采用有載調(diào)壓變壓器。 本設(shè)計(jì)中， A變電所為逆調(diào)壓 ,B 變電所為逆調(diào)壓， C變電所為恒調(diào)壓 ,D 變電所為順調(diào)壓。 逆調(diào)壓：要求變電所低壓母線在最大負(fù)荷時(shí)為 ,最小負(fù)荷時(shí)為 10kV, 允許有NU%? 的電壓偏移。 計(jì)算方法 UFmax=（ U1maxΔ U1max） U2N/U2max UFmin=（ U1minΔ U1min） U2N/U2min UF=（ Ufmax+Ufmin） /2 校驗(yàn) 按實(shí)際的分接頭分別計(jì)算最大負(fù)荷、最小負(fù)荷時(shí)，變電所低壓母線電壓，校驗(yàn)是否滿足調(diào)壓要求。本設(shè)計(jì)中 110kV 變電所均采用有載調(diào)壓變壓器。分別在最大及最小負(fù)荷時(shí)，選一個(gè)最接近的標(biāo)準(zhǔn)分接頭，并分別校驗(yàn)其是否滿足調(diào)壓要求。 母線電壓水平 表 母線電壓 負(fù)荷水平 電壓（ kV） 發(fā)電廠 A B C D 最大負(fù)荷 113 最小負(fù)荷 110 A 變電所分接頭的選擇及校驗(yàn) 因?yàn)閮膳_(tái)主變并列運(yùn)行，所以 ? ?TTT jXRZ ?? * 。 )(*)( m a x2 2m a a a x1 kVUUUUU NTA ???? )(*)( m i n2 2m i i i n1 kVUUUUU NTA ???? 選擇接近計(jì)算值的實(shí)際分接頭： ? ?? ???? ??? 1. 25 %*1 11 1. 375 1. 25 %*1 10 8. 6251 tU 按所選的實(shí)際分接頭校驗(yàn)變壓器低壓母線的實(shí)際電壓是否達(dá)到調(diào)壓要求： . 5 5 ( k V )10*)(m a 2m a a a x2 ????tNTA UUUUU )(*)(m i 2m i i kVUUUUUtNTAm im n ???? 所選分接頭滿足要求。最小負(fù)荷時(shí)分接頭選擇（ 110+1*%）。 表 分接頭選擇 變電所 A B C D 調(diào)壓要求 逆 逆 恒 順 高壓母線電壓kV 最大負(fù)荷 113 最小負(fù)荷 低壓母線電壓kV 最大負(fù)荷 最小負(fù)荷 9． 98 變壓器 分接頭 最大負(fù)荷 1 % 1% 3% 0 % 最小負(fù)荷 +1 % 0% 5% 5 % 9 區(qū)域電網(wǎng)接線方案評(píng)價(jià) 經(jīng)過一系列論證，最終采用方案（ 1），以下從四方面對(duì)該方案進(jìn)行定性分析評(píng)價(jià)。 、擴(kuò)建可行性 檢修時(shí)，可以方便地停運(yùn)線路、開關(guān)等配電裝置，不影響電網(wǎng)運(yùn)行和對(duì)用戶的供電，四變電所均采用橋形接線，可以發(fā)展為單母分段或雙母線接線方式，具備了擴(kuò)建的可能性。 經(jīng)過一系列的經(jīng)濟(jì)比較可知，該方案，工程投資較小，電能損耗、年運(yùn)行費(fèi)及年費(fèi)用最低，因此經(jīng)濟(jì)性最合理。 根據(jù) eS 的值查《電器工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)指南》 P167 附表 25，選擇 NS =25000kVA。 校驗(yàn) : 97 ???? eNSSK 欠負(fù)荷系數(shù) 1*2106 2*** 22232132 322 21211 ??? ?????? ??? ??? Kttt tItItIK 過負(fù)荷系數(shù) 0 2 7 1*6 6*11*442 42 ???? ? Kt tIK 根據(jù)欠負(fù)荷系數(shù)和過負(fù)荷時(shí)間 ,查《發(fā)電廠電氣部分》 P423 圖 116 得過負(fù)荷數(shù) 239。K 2K ,因此所選主變滿足要求。 B變電所 : M V ASSM V ApSSim pee 27* 27* o s* m a xm a x??????? ? 取以上兩者中最大值為 eS 。 因?yàn)?NS eS , 所以進(jìn)行過負(fù)荷校驗(yàn)。K 為, 239。 綜上， B 變電所選取兩臺(tái) SFZ1020xx0/110。 根據(jù) eS 的值查《電器工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)指南》 P167 附表 25，選擇 NS =12500kVA。 綜上， C 變電所選取兩臺(tái) SFZ1012500/110。 根據(jù) eS 的值查《電器工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)指南》 P167 附表 25，選擇 NS =12500kVA。 校驗(yàn) : ???? eNSSK 欠負(fù)荷系數(shù) 1*2106 2**** 22232132 322 21211 ??? ?????? ??? ??? Kttt tItItIK 過負(fù)荷系數(shù)