某公司抽油機(jī)井提液系統(tǒng)能耗潛力評價課件-在線瀏覽
2025-03-15 13:33本頁面
【正文】 系統(tǒng)效率 = 有效功率 / 電機(jī)輸入功率 100% 輸入功率 系統(tǒng)效率 但輸入功率不可能無限制的降低，系統(tǒng)效率也不可能無限制的提高，因此每口井必然有一個最佳輸入功率值。 R值越小，該井的節(jié)能潛力越??； R值越大，該井的節(jié)能潛力越大，當(dāng) R值為 0時，其節(jié)能潛力為零。用“降耗率”作為油井（區(qū)塊、油田）能耗管理、評價、考核的標(biāo)準(zhǔn)，更加的科學(xué)、合理，且具有很好的可操作性。 P輸入 = P有 +P地 +P粘 +P滑 P膨 η = P有 / P入 = P有 /（ P地 +P粘 +P滑 +P有 P膨 ） （二）評價指標(biāo) —— 理論依據(jù) 二、評價方法及技術(shù)路線 有用功率 （ Pef） 在一定揚(yáng)程下 ， 將一定排量的井下液體提升到地面所需要的功率稱作有效功率 。 Pd：電機(jī)空載功率 S：沖程 n：沖次 F上 ：光桿在上沖程中的平均載荷 F下 ：光桿在下沖程中的平均載荷 K K2： 地面損失功率同光桿在上、下沖程中的平均載荷的相關(guān)系數(shù) （二）評價指標(biāo) —— 理論依據(jù) 二、評價方法及技術(shù)路線 輸入功率的理論體系 粘滯損失功率 深井泵生產(chǎn)過程中 ， 被舉升的液體因與油管 、 抽油桿發(fā)生摩擦而損耗的功率稱作粘滯損失功率 。 Pk=2fkl 水平 n fk：桿與管的摩擦系數(shù) q桿 ：單位長度桿柱重量 l水平 ：抽油桿在斜井段的水平投影長度 （二）評價指標(biāo) —— 理論依據(jù) 二、評價方法及技術(shù)路線 輸入功率的理論體系 A ：當(dāng) P沉 ≥ PbP井口 時 B：當(dāng) P沉 ≥ Pb且 P井口 ≥ Pb時， P膨 =0 C：當(dāng) P井口 P沉 Pb時 D：當(dāng) P沉 Pb且 P井口 P沉 時， P膨 =0 110110ln864 0010 5???井口膨 PPQPp bb?110110ln864 0010 5???井口沉沉膨PPQPp ?溶解氣膨脹功率 原油在舉升過程中，溶解氣因所受壓力的降低而不斷從原油中析出，轉(zhuǎn)化成體積膨脹能而作用于舉升系統(tǒng)，這一功率稱作溶解氣膨脹功率。 三、開展主要工作 （二）現(xiàn)場測試 ?在公司每個油田、開發(fā)單元、生產(chǎn)層位都按比例抽測 。 抽測選井原則 : 測試油井覆蓋公司所有開發(fā)單元。 三、開展主要工作 （二）現(xiàn)場測試 現(xiàn)場測試油井共 221口，占公司抽油機(jī)井 440口的 %。 三、開展主要工作 采油礦 濱東 濱海 昌邑 高青 濟(jì)北 商河 沾化 總計 測試井?dāng)?shù) (口 ) 12 31 20 21 114 3 22 221 魯明油井測試數(shù)量統(tǒng)計表 （三）數(shù)據(jù)分析與處理 通過對數(shù)據(jù)的分析，找出 52口井 數(shù)據(jù)存在明顯錯誤，例如系統(tǒng)效率異常、桿管組合與泵掛不匹配、高產(chǎn)量井沉沒度為負(fù)等。 處理方法 ： ：動液面復(fù)測 。 三、開展主要工作 （四）模型校對 根據(jù)現(xiàn)場測試輸入功率，進(jìn)行各開發(fā)單元輸入功率理論模型的擬合和修正，共完成 33個開發(fā)單元的模型校對（中高滲 3個 ,低滲透 30個），其中包括樊 142 、曲 104 、曲 9 、商105 、史 117 等 。 三、開展主要工作 濱東 濱海 昌邑 高青 濟(jì)北 商河 沾化 17 49 33 65 245 9 22 各子公司潛力評價井統(tǒng)計表 （六）能耗潛力分布趨勢分析 泵徑 泵深等 產(chǎn)液量 含水率 沉沒度 系統(tǒng)效率分布趨勢 降耗率分布趨勢 三、開展主要工作 通過對魯明公司 440口井進(jìn)行分析統(tǒng)計，進(jìn)行了系統(tǒng)效率與降耗率同產(chǎn)液量、含水率、沉沒度、泵徑、泵掛、泵效、桿速等多個因素的綜合分析，按照一定的分類標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行分類匯總統(tǒng)計。在公司隨機(jī)抽取一定數(shù)量油井，對其進(jìn)行現(xiàn)場測試，將其測試值同理論計算的輸入功率值進(jìn)行比較，符合度均在 85%以上，符合度較高，且誤差很小。 加測井?dāng)?shù) （口） 誤差小于 數(shù)（口） 誤差絕對值的平均值（ kW） 所占比例 （ %） 12 10 優(yōu)化油井理論計算值同實測值對比統(tǒng)計表 （七）理論模型現(xiàn)場驗證 三、開展主要工作 （七）理論模型現(xiàn)場驗證 三、開展主要工作 理論模型現(xiàn)場驗證數(shù)據(jù)表 子公司 采油隊 井號 實測功率 理論功率 絕對誤差 相對誤差 高青公司 1隊 ZLF145 % 濱海公司 樁 23 WHZ23511 % 濱東公司 史 119 HJS1175C % 高青公司 1隊 ZLF14273 % 濱東公司 史 119 HJS11218 % 沾化公司 采油一隊 DBD3736 % 濱東公司 史 119 HJS1173 % 高青公司 1隊 ZLF14262 % 沾化公司 采油一隊 DBD3731 % 沾化公司 采油三隊 YDES3X2 % 濱東公司 史 119 HJS112X13 % 昌邑公司 采油一隊 WBCH46X3 % 昌邑公司 采油一隊 WBCH68X3 % 濱海公司 樁 23 WHZ29 % 濟(jì)北公司 曲東 QTQ970 % 高青公司 1隊 ZLF14294 % 濟(jì)北公司 曲 104 QTQ104X42 % 昌邑公司 采油一隊 WBCH68X18 % 昌邑公司 采油一隊 WBCH46X2 % 沾化公司 采油一隊 DBD3734 % 濟(jì)北公司 曲 103 QTQ104X731 % 高青公司 1隊 ZLF14224 % 高青公司 1隊 ZLF142 % 濟(jì)北公司 曲 103 QTQ104X742 % 高青公司 1隊 ZLF1425X4 % 濟(jì)北公司 曲 104 QTQ104X302 % 濟(jì)北公司 曲 103 QTQ104X320 % 高青公司 1隊 ZLF14213 % 濱東公司 史 119 HJS11227 % 濟(jì)北公司 曲西 QTQ102X2 % 高青公司 1隊 ZLF14253 % 濱東公司 牛莊 GLLX78C % 高青公司 1隊 ZLF14217 % 濟(jì)北公司 曲東 QTQ948 % 高青公司 1隊 ZLF1412 % 濟(jì)北公司 曲東 QTQ916 % 濱海公司 樁 23 WHZ231310 % 濟(jì)北公司 曲東 QTQ9X31 % 濟(jì)北公司 曲西 QTQ9218 % 濱東公司 史 119 HJS112X16 % 濟(jì)北公司 曲 103 QTQ103X23 % 濟(jì)北公司 曲西 QTQ9P3 % 分析理論計算輸入功率值同現(xiàn)場實測值誤差較大的主要原因： 低液量油井，管線合走，產(chǎn)液量計量存在一定誤差，影響了理論計算的準(zhǔn)確性； 測試時部分油井不是正常生產(chǎn)或優(yōu)化后尚未達(dá)到平穩(wěn)生產(chǎn)，此時現(xiàn)場測試存在一定的偏差； 有部分井為電加熱井，造成理論計算輸入功率同現(xiàn)場實測值存在較大的偏差。共統(tǒng)計了 14個采油隊， 440口抽油機(jī)井，涉及 33個開發(fā)單元。t 。 （一）能耗現(xiàn)狀分析
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