【正文】 功率與輸送液體的密度有關，隨液體密度而改變。 (2) 粘度的影響 若被輸送液體的粘度大于常溫下清水的粘度， 則泵體內(nèi)部液體的能量損失增大，因此 泵的壓頭、流量都要減小，效率下降，而軸功率增大，亦即泵的特性曲線發(fā)生改變。 對同一型號泵 、 同一種液體 ， 在效率 η 不變的條 件下 ， Q、 H、 N隨 n的變化關系如下式表示 。 3） 葉輪直徑對離心泵特性的影響 當離心泵的轉(zhuǎn)速一定時 ， 通過切割葉輪直徑 D， 使其變小 ， 也能改變特性曲線 。 比例定律 32 )(,)(, nnNNnnHHnn ?????????汽蝕原因：當離心泵入口處壓力 p1≤飽和蒸汽壓 汽蝕危害：噪音、震動，流量、揚程明顯下降 汽蝕避免：最低點壓強＞飽和蒸汽壓 造成泵入口處壓力過低的原因： ①離心泵的安裝高度 Hg高； ②泵吸入管路局部阻力過大 ； ③液體溫度高。 1）離心泵的氣蝕余量 gpgugpNP S H v????? )2(211 油泵用 Δh 氣蝕余量 2）離心泵的允許吸上真空度 gppH as ?1??? sH?—— 稱之為允許吸上真空度 由泵的制造廠家在 （ 10mH2O）大氣壓下，用20℃ 清水實驗測得。 工作點： 泵的特性曲線 HQv與 管路的特性曲線 H Q的交點。 2 離心泵的流量調(diào)節(jié) 1) 改變泵出口閥門開度 實質(zhì)：改變管路特性曲線 ， 泵特性曲線不變。 代價： 閥門阻力損失 ↑ 。 泵出口閥： 兩套 (手動閥和自動閥 ) 閥門開?。?B↑ 曲線變陡 Q↓ H↑ 閥門開大： B↓ 曲線變平坦 Q ↑ H↓ 2) 改變泵的轉(zhuǎn)速或切削葉輪的直徑 實質(zhì)：改變泵特性曲線， 管 路特性不變。 (2)． 串聯(lián)操作 泵型號相同，首尾相連 。 （ 3） 離心泵組合方式的選擇 對于管路特性曲線較平坦的低阻力型管路，采用并聯(lián)組合方式可獲得較串聯(lián)組合方式為高的流量和壓頭 反之，對于管路特性曲線較陡的高阻力型管路，則宜采用串聯(lián)組合方式。 傳熱方向 ： 傳熱極限 ： 傳熱推動力 ： 高溫 → 低溫 溫度相等 溫度差 傳熱應用：科研、生產(chǎn)、生活 傳熱的基本方式 ： 固體主要傳熱方式 分子無規(guī)則熱運動，使相鄰分子間傳熱。 單純的導熱，物體各部分之間無宏觀運動。 傳熱速率與流動狀態(tài)密切相關。 ② 自然對流：流體的運動是由于流體內(nèi)部冷 、熱部分的密度不同而引起 。 物體溫度 ↑ ，熱輻射能力 ↑ 。 3． 熱輻射 熱輻射：因熱的原因而產(chǎn)生的電磁波在空間的傳遞 。 方向：高溫 → 低溫 熱輻射的電磁波波長范圍 ～ 100μ m， 可見光和紅外線范圍 。 金屬是最好的導熱體 。 λ 金屬液體 ＞ λ 非金屬液體 λ 純液體 ＞ λ 溶液 溶液的 λ ：經(jīng)驗公式 ， 查手冊 。 通過平壁的穩(wěn)態(tài)熱傳 導 （ 1）單層平壁的穩(wěn)態(tài)熱傳導 ① 導熱系數(shù) λ =const。 一維穩(wěn)態(tài)的熱傳導 dxdtSQ ??? )(12 ttbSQ ??? ?得：RtSbttQ?????21傳熱阻力（熱阻）傳熱推動力（溫差）?3333Abt???x/m t2 t1 t/℃ t2 t3 t4 多層平壁穩(wěn)態(tài)導熱溫度分布 Q ??? 321SbtQ111???Sbt333222??????SbtSbSbSbttQ33221141??????? （ 2） 多層平壁的穩(wěn)態(tài)熱傳導 條件 ： 多層平壁一維穩(wěn)態(tài)導熱 (x方向 )。 總傳熱速率方程和總傳熱系數(shù) （ 1） 總傳熱速率方程 mtKSQ ??總傳熱速率方程：K： 總傳熱系數(shù)， W/（ ） 注意 ： K與 S相對應，同選 Si、 Sm或 So oommii SKSKSK ??（ 2）總傳熱系數(shù) 獲取方法： ① 選取經(jīng)驗值 P177 ② 實驗測定 K值； Q S Δ tm→K ③ 計算 重點 omoiio dbdddK ???11 0 ???ooimiii dddbdK ?????? 11oomiimm ddbddK ??????1 oommii SKSKSK ??如果考慮污垢熱阻 工程上規(guī)定，以傳熱管外表面積 So為基準 000 111???????? SomioSiiioRddbddRddKioiomdddddln??其中， ）（一般?。篿om ddd ?? 21若傳熱面為平壁或薄管壁時： moi SSS ??SoSiimioRbRKKK???????211111???2111????ioK（忽略管壁熱阻和污垢熱阻） 結論： K值總是接近熱阻大的一側流體的 a值 （ a小 ） ，總熱阻由熱阻較大一側流體控制 ， 如果要提高 K， 首先要提高 a小 。 圓筒壁： So≠Si≠Sm， SO=πdOL， Si=πdiL， Sm=πdmL。 強制對流 自然對流 1 流體在管內(nèi)強制對流時的對流傳熱系數(shù) (1) 流體在 圓形直管內(nèi)強制湍流時的對流傳熱系數(shù) ① 低粘度的流體 Nu= 當流體 被 加熱時 ， 式中 n=；流體 被 冷卻時 ， n= 適用范圍： Re＞ 104， ＜ Pr＜ 120， 管長與管徑之比 L/d≥ 60， μ ＜ 2 103Pa (1) 蒸汽冷凝的兩種方式 ① 膜狀冷凝： 冷凝液能夠潤濕壁面 ， 在壁面上形成一層完整 的液膜 。 α 膜狀冷凝 小于 α 滴狀冷凝 工業(yè)冷凝器的設計都按膜狀冷凝考慮 。 BC段，核狀沸騰區(qū) ， 汽泡產(chǎn)生速度大， α 上升很快。 工業(yè)一般控制在 核狀沸騰區(qū) 控制 Δt＜ Δtc 核狀沸騰也稱為泡狀沸騰 吸收率 反射率 透射率 A A?R R?D D?DRA ???因為：1??? DRA所以：黑體 ： 能全部吸收輻射能的物體 A=1。（鏡體） 透熱體：能全部透過輻射能的物體 D=1。（ 工業(yè)上，多數(shù)物體都可近似視為灰體） 換熱器 換熱器的種類很多，但根據(jù)冷、熱流體熱量交換的原理和方式基本上可分為三大類： ● 間壁式 ● 直接接觸式（混合式） ● 蓄熱式 二、列管式換熱器的設計時應考慮的問題 （一）流體流徑的選擇 P279 管程和殼程選擇原則： （ 1） 不潔凈或易結垢的液體宜在管程 ，因管內(nèi)清洗方便； （ 2） 腐蝕性流體宜在管程 ，以免管束和殼體同時受到腐蝕； （ 3） 壓力高的流體宜在管內(nèi) ，以免殼體承受壓力； （ 4） 飽和蒸汽宜走殼程 ，因飽和蒸汽比較清潔，表面?zhèn)鳠嵯? 數(shù)與流速無關，而且冷凝液容易排出； （ 5） 流量小而粘度大的流體一般以殼程為宜 ，因在殼程 Re100即可達到湍流； （ 6） 需要被冷卻物料一般選殼程 ，便于散熱。 (二）增大傳熱平均溫度差 （三）增大總傳熱系數(shù) K （設法減小對 K值影響較大的熱阻） 減小熱阻的主要方法有 (1) 加大流速；（ 2）防止結垢和及時地清除垢層。它以濕空氣中所含水蒸氣的質(zhì)量與絕對干空氣的質(zhì)量之比表示， 用符號Ｈ表示，其單位為 kg水氣 /kg干空氣 pPpMnMnHggvv???? 6 2 量濕空氣中絕干空氣的質(zhì)的質(zhì)量水氣濕空氣中 第 5 章 干 燥 二、相對濕度百分數(shù) 1??%100??Spp?濕空氣為飽和空氣 0?? 濕空氣為絕干空氣 重點）(6 2 SSpPpH????三、比容 （濕容積） Hv 干空氣濕空氣kgmv H3?在 p總 = 2 7 32 7 3)2 4 7 ( tHH????重點 六、干球溫度和濕球溫度 對于某一定干球溫度的濕空氣，其相應的溫度越低，濕球溫度值越低，并且干球溫度大于濕球溫度， 而對于飽和濕空氣而言，其濕球溫度與干球溫度相等。 露點是濕空氣的一個物理性質(zhì)，當達到露點時，空氣的濕度為飽和濕度。 對于不飽和濕空氣為 對于飽和的濕空氣則有 dt? ? dwas tttt ??? ? dwas tttt ?? 干燥過程的物料衡算與熱量衡算（本章重點） 521 濕物料中含水量的表示方法 一、濕基含水量 是 以濕物料為計算基準的水分的質(zhì)量百分數(shù) ，即 %1 0 0?? 濕物料的總質(zhì)量濕物料中水分的質(zhì)量w二、干基含水量Ｘ 是以濕物料中絕對干物料為計算基準的水分的質(zhì)量比，即 濕物料中水分質(zhì)量與絕對干料的質(zhì)量之比 。 在一定條件下純組分的揮發(fā)度由該組分在給定條件下的飽和蒸氣壓表示。 AAA xpv ?BBB xpv =習慣上將易揮發(fā)組分的揮發(fā)度與難揮發(fā)組分的揮發(fā)度之比稱為相對揮發(fā)度，以 表示 。 α值的大小反映了混合液分離的難易程度。 α越大 , 分離越容易。1） 溫度 組成圖 （ txy圖 ） 蒸餾通常在一定外壓下進行 ， 溶液的溫度隨組成而變 ， 故恒壓下的溫度組成圖 （ txy圖 ） 對蒸餾過程的分析具有重要意義 。 精餾的原理 :多次部分汽化 、 多次的部分冷凝 。 兩組分連續(xù)精餾的計算 計算內(nèi)容： 餾出液及釜液的流量 、 塔板數(shù) 或填料高度 、進料口的位置 、 塔高 、 塔徑等 。 恒摩爾流假定 （ 1） 恒摩爾氣流 精餾段： V1=V2=… =