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單層工業(yè)廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)-在線瀏覽

2024-09-16 17:44本頁(yè)面
  

【正文】 KN/m。 上柱:矩形:500mm500mm 面積: 慣性矩: 下柱:工字型 柱截面尺寸見(jiàn)圖2。 ⑴恒載 ①屋蓋自重: 兩氈三油防水層上鋪小石子: (KN/m) 20mm厚水泥砂漿找平層: 20= (KN/m) 100mm厚水泥珍珠巖制品保溫層: 5= (KN/m)一氈兩油隔氣層: (KN/m) 20mm厚水泥砂漿找平層: 20= (KN/m)預(yù)應(yīng)力大型屋面板 (KN/m)合計(jì) (KN/m)屋架自重: 106 (KN/榀)則作用于屋頂?shù)奈萆w結(jié)構(gòu)自重為 。 ⑵屋面活荷載 。 ⑶吊車(chē)荷載 每跨設(shè)20t的吊車(chē)各2臺(tái),中級(jí)工作制,吊車(chē)的主要參數(shù)如下: 輪距:K=。 ①吊車(chē)的豎向荷載 = = ,的作用位置同吊車(chē)梁軌道及軌道聯(lián)結(jié)件自重的作用點(diǎn)。 ⑷風(fēng)荷載 基本風(fēng)壓:= ,市郊地面粗糙度按B類(lèi)考慮,查得風(fēng)壓高度變化系數(shù): 查得風(fēng)荷載體型系數(shù),如圖6所示,則作用于排架上的風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值為: (a)、(b)。 n=,λ=,各柱不動(dòng)鉸支承的支反力為 A列柱: C列柱:柱頂不動(dòng)鉸支反力同A柱,方向相反 B列柱: 則排架柱柱頂不動(dòng)鉸支座的總反力為 最終分配到各柱柱頂?shù)募袅Ψ謩e為: 恒載作用下排架彎矩圖、軸力圖,如圖9所示。 n=,λ=,各柱不動(dòng)鉸支承的支反力為 A列柱: B柱列: 排架柱頂不動(dòng)鉸支座總反力為 最終分配到各柱柱頂剪力分別為 屋面活荷載作用于AB跨時(shí)排架的彎矩、軸力圖見(jiàn)圖11。 其余荷載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖及排架的彎矩、軸力圖見(jiàn)圖12~21。m)各柱柱頂不動(dòng)鉸支承力反力/KN總反力/KN分配到各柱頂最后剪力/KN吊車(chē)豎向荷載作用于AB跨作用于A列柱(BC跨與其對(duì)稱(chēng))=(↘)=(↙)(←)(→)0(←)(←)(→)(→)吊車(chē)豎向荷載作用于AB跨作用于A列柱(BC跨與其對(duì)稱(chēng))=(↘)=(↙)(←)(→)0(→)(←)(→)(←)吊車(chē)水平荷作用于AB跨向右(向左時(shí)與其對(duì)稱(chēng))=()(←)(←)0(←)4(←)4(←)8(→)風(fēng)荷載作用下左來(lái)風(fēng)(右來(lái)風(fēng)時(shí)與其對(duì)稱(chēng))===15(←)0(←)(←)(←)(→)(→)注: 在各種荷載作用之下,A柱和B柱的內(nèi)力圖及控制截面內(nèi)力匯總于表2和表3。 表4 A柱的內(nèi)力組合截面內(nèi)力+及相應(yīng)的N、V及相應(yīng)的N、V及相應(yīng)的M、V及相應(yīng)的M、V組合項(xiàng)數(shù)值組合項(xiàng)數(shù)值組合項(xiàng)數(shù)值組合項(xiàng)數(shù)值ⅠⅠM①+[③+⑦+⑨+⑩]88①+[②+(⑤+⑥+⑧)+ ⑨+]①+[②+(⑤+⑥+⑧)+ ⑨+]①+[③+⑦+⑨+⑩]88NⅡⅡM①+[③+(④+⑦)+⑨+⑩]110①+[②+(⑤+⑧)+ ⑨+]①+[②+(④+⑦)+ ⑨+⑩]①+[⑦+⑨+⑩]NⅢⅢM①+[③+⑦+⑨+⑩]①+[②+⑤+ ⑥+]147①+[②+④+⑥+]①+[③+⑦+⑨+⑩]N1076V 表5 B柱的內(nèi)力組合截面內(nèi)力+及相應(yīng)的N、V及相應(yīng)的N、V及相應(yīng)的M、V及相應(yīng)的M、V組合項(xiàng)數(shù)值組合項(xiàng)數(shù)值組合項(xiàng)數(shù)值組合項(xiàng)數(shù)值ⅠⅠM①+[③+⑤+⑥+⑩]①+[②+⑦+⑨+]①+[②+③+⑤+⑥+⑩]①+[⑤+⑥+⑩]N790ⅡⅡM①+[③+⑦+⑨+⑩]①+[②+⑤+⑥+]①+[②+③+⑦+⑨+⑩]①+⑩N134013401404ⅢⅢM①+[③+(④+⑦)+⑥+⑩]①+[②+(⑤+⑧)+ ⑥+]①+[②+③+(④+⑦)+⑥+⑩]①+⑩140N139013901453V 注: 1)組合及中,177。 根據(jù)《荷載規(guī)范》,。N相差不大時(shí)︱M︱越大越不利”.由此可確定各柱的最不利內(nèi)力為:A
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