畢業(yè)設(shè)計(jì)成績(jī)?cè)u(píng)定書(自動(dòng)保存的)(自動(dòng)保存的)-在線瀏覽
2025-09-20 05:14本頁(yè)面
【正文】 =15～25m；對(duì)于普通罐籠：HX=0～15。對(duì)于底卸式箕斗HZ=18～25m。（8） 提升方式：箕斗或罐籠。 （1）計(jì)算并選擇提升容器；（2）計(jì)算并選擇提升鋼絲繩；（3）計(jì)算并選擇提升機(jī)；（4）提升電動(dòng)機(jī)的預(yù)選；（5）提升機(jī)與井筒相對(duì)位置的計(jì)算；（6）運(yùn)動(dòng)學(xué)、動(dòng)力學(xué)計(jì)算；（7）電動(dòng)機(jī)功率的的驗(yàn)算；五、提升容器的選擇提升容器的容量要按提升任務(wù)的大小來(lái)確定。提升容器的容量越大，所需提升設(shè)備的功率也越大，初期投資越大，因此，從降低初期投資著眼，應(yīng)選擇容量較小的提升容器。為解決上述矛盾，應(yīng)通過(guò)技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較，并考慮礦井將來(lái)的發(fā)展，選擇出合理的方案。因?yàn)榇嗣旱V為主井提升，所以在選擇提升設(shè)備時(shí)，應(yīng)選用箕斗提升。H 提升高度,m。所以H = 522+14+19 m = 555 mvj = H= 555 = m/s 按經(jīng)濟(jì)提升速度可估算出經(jīng)濟(jì)提升時(shí)間: Tj = vj a + Hvj + u + θ 式中 Tj 經(jīng)濟(jì)提升時(shí)間，s。 θ提升容器每次終了后的休止時(shí)間，查表可取16s。 c 主提升設(shè)備的提升不均衡系數(shù)。 t 提升設(shè)備日工作小時(shí)數(shù)，t = 16 h。所以 Mj= 1800000 330 16 t = t 根據(jù)上式計(jì)算結(jié)果，經(jīng)查表可選 JDG16/1504 或JDG20/1804型立井多繩箕斗,所以主井提升設(shè)備選型考慮了兩套方案： 方案Ⅰ：裝備一套16噸雙箕斗，,選用JKMD—44（Ⅲ）型落地式多繩摩檫輪提升機(jī)。提升速度10m/s,。由一臺(tái)2600KW同步電動(dòng)機(jī)拖動(dòng)。 但考慮到本礦井地質(zhì)條件，方案Ⅰ采用6噸雙箕斗，已經(jīng)為礦井以后增產(chǎn)留夠了富裕量，且投資較省。 綜合以上分析比較，方案Ⅰ更為經(jīng)濟(jì)、合理。 所以主井提升容器JDG16/1504 技術(shù)參數(shù)如下:名義載重量 16 t箕斗自重 15 t有效容積 m3最大終端載荷 60 t所適用的鋼絲繩 : 直徑 d = 31 ～ 40 mm 數(shù)量 4 根 繩間距 300 mm所適用的提升機(jī)型號(hào)： JKMD—44（Ⅲ）型 技術(shù)參數(shù)如下：摩檫輪直徑 4000 mm天輪直徑 4000 mm 最大靜張力 770 KN最大靜張力差 180 KN摩檫襯墊系數(shù) 最大提升高度 1000 m 根據(jù)選出的箕斗型號(hào)可計(jì)算一次提升所需循環(huán)時(shí)間 T1 = 3600 ? br ? t ? m c ? An ? af 式中 m 所選出的標(biāo)準(zhǔn)箕斗的一次提升實(shí)際載貨量，取16 t。直徑 ： 40 mm鋼絲繩破斷拉力總和： 1117 KN七、主導(dǎo)論與導(dǎo)向輪直徑的確定主導(dǎo)論與導(dǎo)向輪直徑按《煤礦安全規(guī)程》規(guī)定選擇：主導(dǎo)論直徑 D1≥ 100 d導(dǎo)向輪直徑 落地式 ：D2 ≥ 100 dD1 主導(dǎo)論直徑 mmD2 導(dǎo)向輪直徑 mmd 鋼絲繩的直徑 mm所以可得出 D1 = D2= 4000 mm = 4 m 八、提升系統(tǒng)的最大靜張力和最大靜張力差的計(jì)算最大靜張力為 Fjmax = [ m + mz+ n1 q1Hj + n2q2（H + Hn）]g式中：Hj井架高度（待算）。 Hg過(guò)卷高度 ； 取10m。 q1 每根提升鋼絲繩單位長(zhǎng)度的質(zhì)量 kg/m。 n1提升鋼絲繩的根數(shù)。因此 Fjmax = [ m + mz+ n1 q1Hj + n2q2（H + Hn）]g = [16000+15000+4+3(13+)] KN = 770 KN九、礦井提升機(jī)與井筒相位置的確定一 井架高度HjHj = Hr + Hx+ Hg + RtHr 卸載高度 m。Hg過(guò)卷高度，對(duì)于箕斗提升， Hg≥4m。Rt天輪的半徑。 因此 Hj=14 + + 10 +2 = m二滾筒中心線至井口到天輪軸心線是垂直距離 Ismin ≥ + + D = + + 4 m = m 三 鋼絲繩弦長(zhǎng) LX LX = (HjC0)2+C0D122 D1天輪直徑 m。 C0滾筒中心線與井口水平的高度差。 因此 LX = ()2 + （）2 m = 1608+ = m四提升機(jī)卷筒的下出繩角 β限制下出繩角的最小角為150β = arctan HjC0 LsRt + arcsin Rt+R LX R卷筒直徑。因此 β = arctan + arcsin 2+2 = 650十、主導(dǎo)論襯墊上的壓強(qiáng)驗(yàn)算 對(duì)于箕斗提升P = m + 2mz+ n1 q1H1 + n2q2H2 n1dD q1 鋼絲繩每米的質(zhì)量。n1鋼絲繩的根數(shù)。H1提升鋼絲繩每根的總長(zhǎng)度 （待算）。H1 = 2HK + Ht + π 2D HK 提升容器在卸載位置時(shí)，容器底部至主繩輪中心的高度。 Hg過(guò)卷高度 ，暫取10 m。Hf防撞梁底部至導(dǎo)向輪程面的高度，根據(jù)《煤炭安全規(guī)程》的規(guī)定，不小于4m，因此Hf可暫取5m。根據(jù)《煤炭安全規(guī)程》規(guī)定：h1= 。所以 HK = + 10 + 5 + + m = mHt提升高度， 555 m 。所以 H1 =2+555++24 = mH2 =
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