畢業(yè)設計-豐滿三期水電廠初步設計(一)-下載-在線瀏覽
2024-09-06 16:31本頁面
【正文】 用過少的機組臺數(shù)，雖單機效率高，但在部分負荷時，由于負荷不便在機組間調節(jié)，因而不能避開低效率區(qū)，這會使電站的平均效率降低。(3) 機組臺數(shù)對電廠運行維護的影響機組臺數(shù)較多時，其優(yōu)點是運行方式靈活，發(fā)生事故時電站及所在系統(tǒng)的影響較小，檢修也容易安排。同時，較多的設備與較頻繁的開停機會使整個電站的事故發(fā)生率上升。反之，臺數(shù)減少則機組尺寸增大，機組的制造、運輸和安裝的難度也相應加大。此外，從發(fā)電機轉子的機械強度方面考慮，發(fā)電機轉子的直徑必須限制在轉子最大線速度的允許值之內，機組的最大容量有時也會因此受到限制。(6) 機組臺數(shù)對電廠主接線的影響由于水電廠水輪發(fā)電機組常采用擴大單元主接線方式（超大型機組除外），故機組臺數(shù)多采用偶數(shù)。對于裝置大型機組的水電廠，由于主變壓器的最大容量受到限制，常采用單元接線方式，因此機組臺數(shù)的選擇不必受偶數(shù)的限制。基于上述原則和因素，初選機組臺數(shù)為2臺，3臺和4臺。根據(jù)水輪機型譜參數(shù)表，結合本電站的水頭，選用HL220和HL230進行比較。（2）轉速n的計算n==70=由于計算所得轉速不是發(fā)電機同步轉速，通過查文獻[1]P326表9—9發(fā)電機標準同步轉速表得：。：n===n ===n===：n===n == =n===根據(jù)文獻[1]pHL22046特性曲線，經過比較n===70更接近，且它的n~n包含水輪機的最優(yōu)效率區(qū)，所以此方案選擇n=，磁極對數(shù)為28。式中：P——水輪機出力；KWQ——水輪機額定工況的單位流量，H——設計水頭——原形水輪機效率 (2)轉速n的計算n==70=由于計算所得轉速不是發(fā)電機同步轉速，通過查文獻[1]P326表9—9發(fā)電機標準同步轉速表得：。：n===n ===n===當n取150時：n===n == =n===根據(jù)文獻[1]pHL22046特性曲線，經過比較n===70更接近，且它的n~n包含水輪機的最優(yōu)效率區(qū)，所以此方案選擇n=。式中：P——發(fā)電機額定容量；kWQ——水輪機額定工況的單位流量，H——設計水頭——原形水輪機效率（2）轉速n的計算 n==70=由于計算所得轉速不是發(fā)電機同步轉速，通過查文獻[1]P326表9—9發(fā)電機標準同步轉速表得：。：n===n ===n===當n取150時：n===n == =n===根據(jù)文獻[1]pHL22046特性曲線，經過比較n===70更接近，且它的n~n包含水輪機的最優(yōu)效率區(qū)，所以此方案選擇n=。式中：P——發(fā)電機額定容量；kWQ——水輪機額定工況的單位流量，H——設計水頭——原形水輪機效率（2）轉速n的計算n==71=由于計算所得轉速不是發(fā)電機同步轉速，通過查文獻[1]P326表9—9發(fā)電機標準同步轉速表得：。當n取75時：n===n ===n===78當n取79時：n===n == =n===根據(jù)文獻[1]pHL22046特性曲線，經過比較n=75時的n==71更接近，且它的n~n包含水輪機的最優(yōu)效率區(qū)，所以此方案選擇n=75。對以上方案計算結果，可進行比較： 表12 水輪機初選方案方案機組臺數(shù)水輪機型號轉速n()直徑D(m)I2HL220II3HL220III4HL220Ⅳ2HL23075Ⅴ3HL2306初步進行比較轉輪型號選HL230時相對直徑偏大，初步定轉輪型號為HL220。 水輪機初選方案比較對初選的三個方案，從效率，吸出高度，重量等方面進行比較。顯然，吸出高度越小，則水輪機裝的越低，水輪機抗空化性能越好；但水電站的基建投資則愈大。=+H+ （14）H=10（+）H （15）式中：——水輪機安裝高程m；——最低尾水位m；——導葉高度m；H——吸出高度m。（1）吸出高度方案一： 在這里取。 比較各初選方案表16 水輪機方案比較表方案IIIIII裝機容量（kW）280000280000280000機組臺數(shù)234發(fā)電機出力（kW）1400009330070000水輪機出力（kW）142857水輪機校核出力（kW）水輪機型號HL220HL220HL220轉輪直徑 （m）同步轉速（）吸出高度 （m）最小水頭時出力 （kW）受阻容量 （kW）水輪機最大效率水輪機單重（t）水輪機總重（t）水輪機工作區(qū)高效區(qū)高效區(qū)偏離高效區(qū)備注 從表16中可以看出：方案三可以排除，而方案一和方案二還需進一步比較。表17 水輪機運轉綜合特性曲線計算表水頭（m）=模型效率原型效率Q(m/s)N（kW）525560 注：HL220型；D=。H=。 H=表18 混流式水輪機吸出高度線計算表H（m）模型效率原型效率= （）N(kW)522..45560注：轉輪型號HL220， 表19 水輪機運轉綜合特性曲線計算表水頭（m）=模型效率原型效率Q(m/s)N（kW）525560注：HL220型；D=。H=。 H=表110 混流式水輪機吸出高度線計算表H（m）模型效率原型效率 （）N(kW)5255600..9490..90..403注：轉輪型號：HL220 D= n= 確定選定方案的主要參數(shù)轉輪直徑： D=水輪機最大效率： =95%同步轉速： n=吸出高度： H=安裝高程： =+H+=+飛逸轉速： 查的HL220的最大單位飛逸轉速n
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