【正文】 過(guò)程。通風(fēng)不均，中部通風(fēng)不良，邊風(fēng)過(guò)剩是立窯常出現(xiàn)的主要問(wèn)題之一，也是影響立窯熟料質(zhì)量的主要原因之一。分普通立窯和機(jī)械化立窯。料球在窯內(nèi)經(jīng)預(yù)熱、分解、燒成和冷卻等一系列物理、化學(xué)變化，形成熟料，從窯底部卸出。立窯具有熱耗小，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，占地面積小，單位投資少，省鋼材，建廠快等優(yōu)點(diǎn)，因而適宜于地方規(guī)模較小、交通不便和邊遠(yuǎn)地區(qū)建廠，以滿足當(dāng)?shù)鼗窘ㄔO(shè)和民用建設(shè)的需要。另外，因立窯煅燒溫度不均，對(duì)熟料質(zhì)量有一定影響。除窯體本身外，包括喂料裝置、卸料篦子和卸料密封裝置等三部分。喂料裝置有單撒料溜子和雙撒料溜子兩種。雙撒料溜子可以同時(shí)將邊料和中料撒入窯內(nèi)，但需采用雙供料系統(tǒng)。本文為改進(jìn)后的塔蓖結(jié)構(gòu)，用雙偏心結(jié)構(gòu)，改善立軸受力情況，軸承使用壽命較長(zhǎng)，篦子為整體鑄造，具有強(qiáng)度高，通風(fēng)面積大，維修方便等優(yōu)點(diǎn)；同時(shí)，熟料經(jīng)顎板間受擠壓破碎后卸出，出料粒度約為100mm，能保證熟料有控制地卸出，而不受熟料燒結(jié)情況、粒度、或松散性的影響。往復(fù)式、輥式、盤(pán)式等卸料篦子，由于不易控制卸料，出料粒度較大，且通風(fēng)均勻性不如塔式篦子而逐漸被塔式篦子所取代。目前采用的主要是料封式卸料器，過(guò)去曾用三道閘門(mén)，或四道閘門(mén)，現(xiàn)已逐漸淘汰。這種裝置是利用卸料管中的物料來(lái)鎖風(fēng)。應(yīng)該指出，料封式卸料器的高度和直徑要適當(dāng)，直徑愈大，漏風(fēng)愈嚴(yán)重；直徑愈小，愈易拱料，一般如卸料粒度小于300mm，料風(fēng)管直徑為350mm左右；如卸料粒度小于300mmm，則料風(fēng)管直徑為300mm左右。料封管傾角，要注意物料能自由卸料，通常應(yīng)大于55186。為了消除偶然出現(xiàn)的拱料，料風(fēng)管上可裝震動(dòng)器。立窯的規(guī)格是根據(jù)水泥的年產(chǎn)量要求選定的，因此機(jī)械立窯的結(jié)構(gòu)參數(shù)應(yīng)滿足窯的生產(chǎn)能力，盡可能達(dá)到高產(chǎn)的目的。 窯的內(nèi)徑和高度立窯的產(chǎn)量與煅燒帶截面積成正比，亦即與立窯內(nèi)徑的平方成正比。h則：（23）（22）立窯內(nèi)徑愈大，產(chǎn)量愈高，但內(nèi)徑過(guò)大，窯截面的通風(fēng)、煅燒和卸料都不易均勻。目前國(guó)內(nèi)生產(chǎn)的機(jī)械立窯高徑比一般為34，立窯的高徑比取決于物料在窯內(nèi)預(yù)熱、分解、燒成及冷卻各帶所需要停留的時(shí)間，高徑比過(guò)大通風(fēng)電阻力增加，風(fēng)機(jī)電耗增高，并影響煅燒速度；高徑比過(guò)低，窯斷面通風(fēng)不均，熟料煅燒不穩(wěn)，并會(huì)使熟料冷卻不良，熱損失增加。若擴(kuò)大角過(guò)小，則減少邊風(fēng)的效果不顯著；若擴(kuò)大角過(guò)大，擴(kuò)大部分物料收縮之后的體積比直筒部位大，則物料容易卡在擴(kuò)大口而卸不下去，因此擴(kuò)大口角度要適當(dāng)。暗火操作比明火操作應(yīng)高，太深對(duì)熟料冷卻會(huì)有影響。本次設(shè)計(jì)中取=。影響燒成質(zhì)量的因素很多，如料球的水分、球徑、燃料的發(fā)熱值、風(fēng)壓、風(fēng)速、操作水平等。常用39r/h，并轉(zhuǎn)速必可調(diào)，調(diào)速范圍一般為1:3—1:4。因此，一般采用與同類型同規(guī)格的機(jī)械立窯相類比或現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際測(cè)試方法來(lái)確定。在一定的合理范圍內(nèi)，風(fēng)量越大，燃燒用氧量越足，燃燒快而完全，傳熱也越快，并加速了熟料燒成，有利于熟料產(chǎn)質(zhì)量提高。機(jī)械立窯所需的風(fēng)量，即煅燒物料的基本風(fēng)量，按如下W在確定了入窯風(fēng)量和風(fēng)壓后，就可選擇出鼓風(fēng)機(jī)的型號(hào)。 空氣需要量的計(jì)算燃料燃燒實(shí)際上就是燃料中的可燃成分和空氣中的氧進(jìn)行劇烈的氧化反應(yīng)過(guò)程，因此，當(dāng)燃料進(jìn)行燃燒時(shí)需要不斷地供給空氣。 煙氣生成量的計(jì)算燃料燃燒時(shí)所生成的煙氣必須及時(shí)地從窯爐中排除，否則燃燒就不能繼續(xù)進(jìn)行，故在所有的工業(yè)窯爐上都有煙囪、排風(fēng)機(jī)和煙道等排風(fēng)系統(tǒng)。 煙氣成分的計(jì)算在燃燒產(chǎn)物中包含著燃料燃燒所放出的全部熱量，因而煙氣是窯爐內(nèi)主要傳熱介質(zhì)，其熱容量與成分有關(guān)，故需計(jì)算煙氣的成分。某種燃料在燃燒之后能否達(dá)到所需的溫度，可以通過(guò)計(jì)算來(lái)求得。 空氣用量和煙氣生成量計(jì)算在進(jìn)行燃燒計(jì)算時(shí)，首先應(yīng)該確定計(jì)算基準(zhǔn)，一般的計(jì)算基準(zhǔn)是以1kg或100 kg燃料完全燃燒時(shí)所需要空氣量和煙氣生成量，確定基準(zhǔn)后，根據(jù)燃料的元素分析成分和可燃元素的燃燒反應(yīng)方程式，分別計(jì)算出各可燃元素燃燒時(shí)，所需的氧量和燃燒產(chǎn)物生成量，然后相加起來(lái)，即得1 kg或100 kg燃料完全燃燒時(shí)所需的總氧量，知道了氧的總需用量并根據(jù)其在空氣中的比例就可得空氣需用量和燃燒產(chǎn)物總生成量。若已知的是質(zhì)量百分?jǐn)?shù)，在計(jì)算時(shí)應(yīng)先換算為摩爾數(shù)。計(jì)算100 kg煤所需空氣量和煙氣生成量：把100 kg煤所含各成分的質(zhì)量分?jǐn)?shù)換成摩爾分?jǐn)?shù)，即：（32）燃燒中灰分不參加燃燒反應(yīng)，也不變?yōu)闅怏w，故不計(jì)算它。/kg燃料；—實(shí)際空氣需用量，Nor m179。/（kg燃料） = Nor m179。根據(jù)上表，可計(jì)算出1kg燃料完全燃燒所生成的氣體量，其中：（1） CO2來(lái)源于碳的燃燒，即: Nor m179。/（kg燃料）（3） SO2來(lái)源于硫的燃燒，即: Nor m179。/（kg燃料）（5） N2來(lái)源于燃料中的氮和空氣中引入的氮之總和，即: Nor m179。/kg燃料以上各項(xiàng)計(jì)算結(jié)果相加，即可得1kg燃料完全燃燒時(shí)產(chǎn)生的煙氣總量： 煙氣成分及密度（1）煙氣成分計(jì)算（2）煙氣密度計(jì)算 燃燒溫度計(jì)算 理論燃燒溫度燃料完全燃燒放出的熱量以及燃料和空氣帶入的物理熱全部用于加熱煙氣，在此情況下的煙氣溫度，稱為理論燃燒溫度，也就是假定燃料在燃燒過(guò)程中沒(méi)有任何損失時(shí)，煙氣所能達(dá)到的溫度。進(jìn)入的熱量主要有：燃料的發(fā)熱量，燃料帶入的物理熱和空氣帶入物理熱；支出的熱量主要有：排出煙氣的物理熱，化學(xué)和機(jī)械不完全燃燒的熱損失以及散熱損失?！?； —空氣的平均熱容量，kJ/Nm3℃；查表知各種氣體的平均熱容量，可以利用加和法計(jì)算煙氣的平均熱容量。由此可見(jiàn)，實(shí)際燃燒溫度必低于理論燃燒溫度。℃空氣溫度：32℃； 熱容量：Ca=/kg燃料煙氣量：= Nm179。KJ/（kg燃料） 先估計(jì)（kJ/Nm179?！妫﹦t：℃估計(jì)約在2100℃～2200℃之間再設(shè)1=2000℃,查表并利用公式kJ/（Nm179?！妫㎏J/（kg燃料）設(shè)=2200℃，同理：kJ/（Nm179?！妫? KJ/kg燃料由上可知符合 ，因此，必定在2000～2200℃之間，則℃可得，選取高溫系數(shù)=，則得實(shí)際燃燒溫度為： ℃第4章 水泥熟料形成熱的計(jì)算由熟料的形成過(guò)程看出，在一系列的物理化學(xué)變化過(guò)程中，有的吸熱有的放熱。因此，它是熟料形成理論上的消耗的熱量，僅與原料、燃料的品種，性質(zhì)及熟料的化學(xué)成分與礦物組成有關(guān)。 則： 粘土脫水吸收熱量的計(jì)算由于一般生產(chǎn)水泥用的粘土原料主要成分是高嶺土，因此實(shí)際是高嶺土的脫水。℃） 則： 碳酸鎂分解吸收熱量的計(jì)算（413）式中： —物料中碳酸鎂的含量，kg/（kg熟料）； —碳酸鎂分解吸收熱量，kJ/（kg熟料）； 1420—碳酸鎂在600℃時(shí)分解熱效應(yīng)，kJ/kgMgCO3 則： 物料由600℃加熱到900℃時(shí)吸收熱量（414） 式中：―物料由600℃加熱到900℃時(shí)吸收的熱量，kJ/（kg熟料）； —由碳酸鎂分解出的CO2量，kg/（kg熟料）； = —分別為CO2, MgCO3的分子量?！?。2SiO2）和高嶺土（Al2O32H2O）分子量之比； 302—脫水高嶺土的結(jié)晶熱，kJ/kgAS2；則：熟料礦物形成放熱與各礦物的含量有關(guān)，若已知熟料的化學(xué)組成，可根據(jù)下式計(jì)算各礦物的含量。則：熟料各礦物形成熱效應(yīng)（1300℃）如下：C3S形成放熱465（kJ/kgC3S）；C2S形成放熱620（kJ/kgC2S）；C3A形成放熱88（kJ/kgC3A）； C4AF形成放熱105（kJ/kgC4AF）熟料礦物形成放熱等于各礦物形成熱效應(yīng)乘以各礦物含量之和，故：kJ/kg熟料 熟料由1400℃冷卻到0℃時(shí)放出的熱量（418）式中： —熟料量，mk=1kg； —熟料在0～1400℃時(shí)的平均比熱，kJ/kg℃。故： 第5章 物料平衡 原始資料窯型及規(guī)格：機(jī)械立窯產(chǎn)