預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋設(shè)計說明書-在線瀏覽
2024-08-30 08:08本頁面
【正文】 車輛荷載J[30]30車輛荷載J[31]31車輛荷載J[32]32車輛荷載J[33]33車輛荷載J[34]34車輛荷載J[35]35車輛荷載J[36]1175136車輛荷載J[37]37車輛荷載J[38]38車輛荷載J[39]39車輛荷載J[40]40車輛荷載J[41]41車輛荷載J[42]23542車輛荷載J[43]43車輛荷載J[44]44車輛荷載J[45]45車輛荷載J[46]46車輛荷載J[47]47車輛荷載J[48]48車輛荷載J[49]49車輛荷載J[50]50車輛荷載J[51]51車輛荷載J[52]52車輛荷載J[53]53車輛荷載J[54]54車輛荷載J[55]55車輛荷載J[56]56車輛荷載J[57]57車輛荷載J[58]58車輛荷載J[59]59車輛荷載J[60]60車輛荷載J[61]61車輛荷載J[62]62車輛荷載J[63]63車輛荷載J[64]64車輛荷載J[65]65車輛荷載J[66]66車輛荷載J[67]67車輛荷載J[68]68車輛荷載J[69]69車輛荷載J[70]70車輛荷載J[71]71車輛荷載J[72]72車輛荷載J[73]73車輛荷載J[74]74車輛荷載J[75]75車輛荷載J[76]76車輛荷載J[77]77車輛荷載J[78]78車輛荷載J[79]79車輛荷載J[80]80車輛荷載J[81]81車輛荷載J[82]82車輛荷載J[83]83車輛荷載J[84]84車輛荷載J[85]85車輛荷載J[86]86車輛荷載J[87]87車輛荷載J[88]88車輛荷載J[89]89車輛荷載J[90]90車輛荷載J[91]91車輛荷載J[92]92車輛荷載J[93]93車輛荷載J[94]94車輛荷載J[95]0095車輛荷載J[99]圖35 車輛荷載包絡(luò)圖 圖36 車輛荷載剪力包絡(luò)圖第4章 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算與布置 估算依據(jù)1. 根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》規(guī)定，估算數(shù)量時，應(yīng)滿足以下三方面要求：1）正常使用極限狀態(tài)下的應(yīng)力要求（）；2）承載能力極限狀態(tài)下的應(yīng)力要求（）；3）施工階段的應(yīng)力要求（）。由于此時還無法求知二次內(nèi)力。；，fpk =1860MPa，采用的錨具為YM1519。2)采用預(yù)埋鐵皮套管，其水平凈距不應(yīng)小于4cm，豎直方向在水平段可兩套疊置，疊置套管的水平凈距也不應(yīng)小于4cm。3)曲線預(yù)應(yīng)力鋼絞線彎曲半徑不小于4m，彎起角不大于30176。 預(yù)應(yīng)力筋的估算方法按正常使用狀態(tài)計算時，拉應(yīng)力滿足要求估算下限；壓應(yīng)力滿足要求估算上限。預(yù)應(yīng)力筋的永存應(yīng)力為：。對于采用懸臂施工法的連續(xù)梁橋而言，在懸臂澆筑施工階段，要配置抵抗負(fù)彎矩的懸臂預(yù)應(yīng)力筋（也稱一期配束）；在合龍成橋后，要配置抵抗恒活載產(chǎn)生正負(fù)彎矩的預(yù)應(yīng)力筋（也稱二期配束）。在箱形截面內(nèi)縱向預(yù)應(yīng)力筋可以布置在頂板內(nèi)承受負(fù)彎矩；布置在底板內(nèi)承受正彎矩；在分段施工和分段配筋中，有頂板束在頂板內(nèi)平彎后通過腹板下彎錨固，以承受截面的主拉應(yīng)力。 縱向預(yù)應(yīng)力鋼束的布置原則(1) 應(yīng)選擇適當(dāng)?shù)念A(yù)應(yīng)力鋼束型式與錨具型式。(2) 預(yù)應(yīng)力束筋布置應(yīng)考慮施工的方便。(3) 預(yù)應(yīng)力筋束的布置，既要滿足施工階段的受力要求，又要滿足成橋后使用階段各種工況下的受力要求。(4)應(yīng)注意曲線的配合及鋼束之間的空間位置，鋼束一般先平彎后再在錨固前豎彎。(5)鋼束的線形布置類型應(yīng)盡量減少，以便于計算和施工。(7)頂板束應(yīng)盡量靠截面上緣布置，以極大發(fā)揮其力學(xué)效應(yīng)；分層布束時應(yīng)使長束布置在上層，短束布置在下層，且管道上下對齊。采用金屬波紋管，波紋管內(nèi)徑100mm，外徑107mm。表41 預(yù)應(yīng)力鋼束根數(shù)估算表單元鋼筋束數(shù)受正彎矩受正負(fù)彎矩受負(fù)彎矩n下=n下=n上 =n下=n上=n下 =11 0 －－－－241 9 －－－－349 11 －－－－459 13 －－－－558 13 －－－－649 11 －－－－731 7 －－－－86 1 －－9－－－－7 15 10－－－－17 71 11－－－－26 115 12－－－－35 158 13－－－－43 200 14－－－－52 239 15－－－－61 276 16－－－－70 311 17－－－－78 342 18－－－－86 367 19－－－－93 391 20－－－－100 413 21－－－－107 434 22－－－－113 450 23－－－－119 466 24－－－－128 502 25－－－－146 571 26－－－－140 548 27－－－－135 533 28－－－－129 518 29－－－－121 499 30－－－－114 478 31－－－－106 455 32－－－－98 430 33－－－－89 398 34－－－－79 362 35－－－－69 322 36－－－－59 278 37－－－－48 230 38－－－－37 179 39－－－－26 124 40－－－－12 51 413 1 －－－－4242 10 －－－－4375 18 －－－－44101 24 －－－－45118 28 －－－－46124 29 －－－－47126 29 －－－－48125 29 －－－－49117 28 －－－－50100 24 －－－－5174 17 －－－－5241 10 －－－－531 0 －－－－54－－－－13 53 55－－－－27 126 56－－－－38 181 57－－－－49 233 58－－－－59 280 59－－－－70 324 60－－－－80 364 61－－－－90 400 62－－－－99 432 63－－－－107 457 64－－－－114 480 65－－－－122 501 66－－－－129 520 67－－－－135 535 68－－－－141 549 69－－－－151 589 70－－－－130 512 71－－－－120 470 72－－－－114 454 73－－－－108 438 74－－－－101 417 75－－－－94 396 76－－－－87 372 77－－－－79 347 78－－－－71 315 79－－－－62 281 80－－－－53 244 81－－－－44 205 82－－－－36 163 83－－－－27 120 84－－－－18 76 85－－－－8 20 863 1 －－－－8728 7 －－－－8846 11 －－－－8956 13 －－－－9057 13 －－－－9147 11 －－－－9241 9 －－－－931 0 －－－－940 0 －－－－95－－－－9 18 第5章 次內(nèi)力計算與內(nèi)力組合計算 溫度次內(nèi)力計算 溫度對結(jié)構(gòu)的影響理論分析和實驗研究表明，在大跨度預(yù)應(yīng)力混凝土箱形梁橋中，預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁產(chǎn)生裂縫的主要原因之一便是溫度的影響下產(chǎn)生的應(yīng)力。升溫和降溫引起的次內(nèi)力相反，此處只提取升溫引起的次內(nèi)力。C引起的次內(nèi)力變化如下表：表51 溫度荷載內(nèi)力計算結(jié)果 單元位置荷載剪力z (kN)彎矩y (kN*m)1J[2]溫度荷載升2J[3]溫度荷載升3J[4]溫度荷載升4J[5]溫度荷載升5J[6]溫度荷載升6J[7]溫度荷載升7J[8]溫度荷載升8J[9]溫度荷載升9J[10]溫度荷載升10J[11]溫度荷載升11J[12]溫度荷載升603712J[13]溫度荷載升13J[14]溫度荷載升14J[15]溫度荷載升15J[16]溫度荷載升16J[17]溫度荷載升17J[18]溫度荷載升18J[19]溫度荷載升19J[20]溫度荷載升20J[21]溫度荷載升21J[22]溫度荷載升22J[23]溫度荷載升23J[24]溫度荷載升24J[25]溫度荷載升25J[26]溫度荷載升26J[27]溫度荷載升27J[28]溫度荷載升28J[29]溫度荷載升29J[30]溫度荷載升30J[31]溫度荷載升31J[32]溫度
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