裝配式鋼筋混凝土簡(jiǎn)支t形梁橋課程設(shè)計(jì)-在線瀏覽
2024-08-14 22:43本頁(yè)面
【正文】 λ/c對(duì)主梁截面。 ，取G=，則： ③計(jì)算主梁橫向影響線坐標(biāo)已知θ=，從“GM法”計(jì)算圖表可查得影響系數(shù)和的值如下表所示：（表2）影響系數(shù)K1和K0值 表2 梁位荷 載 位 置b3b/4b/2b/40b/4b/23b/4b校核K10b/4b/2 3b/4bK00b/4b/23b/4b用內(nèi)插法求得各梁位處K1和K0值，實(shí)際梁位與表列關(guān)系見(jiàn)下圖（圖4）：1號(hào)、5號(hào)梁：2號(hào)、4號(hào)梁：3號(hào)梁：列表計(jì)算各梁的橫向分布影響坐標(biāo)值（如下表）：各主梁橫向分布影響線坐標(biāo)值 表3梁號(hào)計(jì)算式荷載位置b3b/4b/2b/40b/4b/23b/4b123④繪制橫向分布影響線（如圖5），求橫向分布系數(shù)。m） 表9基本荷載組合：按《橋規(guī)》，永久荷載設(shè)計(jì)值效應(yīng)與可變作用設(shè)計(jì)值效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)為。m） 表10粱號(hào)內(nèi)力永久荷載（1）汽車荷載（2）彎矩基本組合值(1)+(2)123④可變作用效應(yīng)剪力計(jì)算：在可變作用剪力效應(yīng)計(jì)算時(shí)，應(yīng)計(jì)入橫向分布系數(shù)η沿橋跨方向變化的影響。（見(jiàn)表11）公路Ⅰ級(jí)產(chǎn)生的跨中剪力（kN） 表11粱號(hào)內(nèi)力η（1）1+μ（2）（3）（4）（5）（6）剪力效應(yīng)（1）（2）[（3）（4）＋（5）（6）]123：計(jì)算支點(diǎn)剪力橫向分布系數(shù)取值為：ⅰ.支點(diǎn)剪力按杠桿法計(jì)算η’ⅱ.l/3l/4按跨中彎矩橫向分布系數(shù)η計(jì)算ⅲ.支點(diǎn)l/4處在η和η’之間按直線變化如圖7所示橫向系數(shù)變化區(qū)段長(zhǎng)度：影響線面積：附加三角形重心處影響線坐標(biāo)為：支點(diǎn)剪力計(jì)算過(guò)程如下：1號(hào)粱：2號(hào)粱。(三)持久狀況承載能力極限狀態(tài)下截面設(shè)計(jì)、配筋與驗(yàn)算（1）由彎矩基本組合表可知，1號(hào)粱彎矩最大，考慮到施工方便，并留有一定的安全儲(chǔ)備，一律按1號(hào)粱計(jì)算彎矩進(jìn)行配筋，主梁尺寸如圖2所示。式中，為橋跨結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，；為混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，此處為C50混泥土，故，HRB335級(jí)鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。d=230cm③,此處，b為粱腹板寬度，其值為18cm，為承托長(zhǎng)度，其值為0，為受壓區(qū)翼緣懸出板的平均厚度，其值為11cm.故取為150cm。（3）求受壓區(qū)高度 （4）求受拉鋼筋面積：將各已知值及代入得：選擇的HRB335級(jí)鋼筋，總面積鋼筋布置圖如圖8所示：鋼筋重心位置：配筋率胡配筋滿足規(guī)范要求。：由表15可知，支點(diǎn)剪力以3號(hào)粱最大，考慮安全因素，一律采用3號(hào)粱剪力值進(jìn)行抗剪計(jì)算，跨中剪力效應(yīng)以2號(hào)粱最大，一律以2號(hào)粱剪力值進(jìn)行計(jì)算。（1）.斜截面配筋計(jì)算圖式①最大剪力取用距支座中心h/2（粱高一半）處截面的數(shù)值，其中混泥土與箍筋共同承擔(dān)的剪力不小于，彎起鋼筋（按45186。②計(jì)算第一排（從從支座向跨中計(jì)算）彎起鋼筋時(shí)，取用距支座中心h/2處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。彎起鋼筋配置及計(jì)算圖示（如圖9所示）
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