【正文】 屋 面：(6673+632)=縱 梁：（674+142）=橫 梁：6310=柱 子：104=566kN外 墻：﹛〔6（7+3）2+4〕（）﹜=內(nèi) 墻：〔(616+3++2)（）〕=外 墻 窗：﹝(++2) +14+2+4﹞= kN∑=2）活載（6673+632）=513KN5=5+=+513=五層下半層1）恒載柱 子：104=566kN外 墻：（620+4）=內(nèi) 墻：（616+3++2）=外 墻 窗：﹝(++2) +14+2+4﹞= kN內(nèi) 墻 門：（4+7） = kN∑=四層上半層1）恒載樓 面：(6673+632)=縱 梁：（674+142）=橫 梁：6310=柱 子：104=566kN外 墻：﹛〔6（7+3）2+4〕（）﹜=內(nèi) 墻：(610+2++2)（）=外 墻 窗：﹝(++2) +14+2+4﹞= kN∑=2）活載（6673+632）=2052kN4=4+=++2052=四層下半層1）恒載柱 子：104=566kN外 墻：（620+4）=內(nèi) 墻：（610+2++2）=外 墻 窗：﹝(++2) +14+2+4﹞= kN內(nèi) 墻 門：（2+6） = kN設(shè) 備：423103=3780 kN∑=二﹑三層上半層1）恒載樓 面：(6673+632)=縱 梁：（674+142）=橫 梁：6310=柱 子：104=566kN外 墻：﹛〔6（7+3）2+4〕（）﹜=內(nèi) 墻：(614+2+2)（）=外 墻 窗：﹝(++2) +14+2+4﹞= kN∑=7719kN2）活載6673+66=4320kN二﹑三層下半層1）恒載柱 子：104=566kN外 墻：（620+4）=內(nèi) 墻：（614+2+2）=外 墻 窗：﹝(++2) +14+2+4﹞= kN內(nèi) 墻 門：（2+6） = kN設(shè) 備：423103=3780∑=3=3+=+7719+4320=2=2+=+7719+4320=一層上半層1）恒載樓 面：(6673+632)=縱 梁：（674+142）=橫 梁：6310=柱 子：104=566kN外 墻：﹛〔6（7+3）2+4〕（）﹜=內(nèi) 墻：(616+2+2)（）=外 墻 窗：﹝(++2) +14+2+4﹞= kN雨 蓬：25+25=∑=2）活載6673+66=4320kN1=1+=++4320= ∑G=∑A=5(6673+66)=5130m2∑G/∑A=第四章 水平荷載作用下框架內(nèi)力分析一、層間側(cè)移剛度的計算梁的線剛度計算：梁的線剛度：在計算梁的線剛度時，考慮樓板對梁剛度有利影響,認(rèn)為翼緣參加工作?，F(xiàn)澆鋼筋砼梁： ，中框架梁取2I0梁采用Ｃ30，I0=1/12bh3(m4) KB單位：KNm 橫向框架：邊跨梁300600mm 中跨梁300600mm 框架梁線剛度計算部位截 面m2跨度m截 面 慣 性 矩 邊 框 架中 框 架I=KB=EI/LI=KB=EI/L邊跨1031034050010354000中跨103 1034050010354000柱線剛度：柱采用C30混凝土，,；柱截面：各層550 mm550mm 則 I1 =I0=1/12bh3=103m4。 柱截面550178。)層高(m)慣性矩(m4)Ic=EI/h(104)邊框架邊柱C1邊框架中柱C2Kα1Dc1Kα2Dc25層10312861192924層10312861192923層10312861192922層10312861192921層1031091612564部位中框架邊柱C1中框架中柱C2各層各柱剛度層間剛度Kα3Dc3Kα4Dc4ΣDc1ΣDc2ΣDc3ΣDc45層1527322105128614192924152731622105167266534層1527322105128614192924152731622105167266533層1527322105128614192924152731622105167266532層1527322105128614192924152731622105167266531層119461462410916412564411946161462416519034層間側(cè)移剛度的驗算∑D1/∑D2 =﹥ 滿足要求 二、水平地震作用、層間地震剪力和彈性位移的計算采用底部剪力法計算水平地震作用抗震設(shè)防烈度： 7度 多遇地震 罕遇地震 場 地 類 別：Ⅱ類，設(shè)計地震分組；第一組，∴查表格得 =本框架結(jié)構(gòu)符合底部剪力法的適用范圍，故采用底部剪力法計算水平地震作用?！艷i(kN)Vi(kN)結(jié)論58907．3滿足411693滿足3滿足253497856滿足13634滿足地震作用分布圖:水平地震作用下的層間位移和頂點位移計算層數(shù)Ｖi(kN)ΣDi(kN/m)Δuei=Vi/ΣDi(m)hi(m)Δuei/ hi[θe]57266531031031/55047266531031031/55037266531031031/55027266531031031/5501363451903471031031/550對于鋼筋砼框架結(jié)構(gòu)[Δθe]=1/550, Δθe[Δθe],所以滿足規(guī)范規(guī)定的層間彈性位移的要求。 邊柱（中框）層HΣDDD/ΣDViVikkYM下M上57266531527347266531527347372665315273732726653152731519034119463634中柱（中框）層HΣDDD/ΣDViVikkYM下M上5726653221054726653221053726653221052726653221051519034146243634四、水平地震作用下梁端彎矩按下式計算計算過程：根據(jù)節(jié)點平衡由柱端彎矩求得梁軸線處彎矩ΣMc= M右+ M左= M上+ M下M右(左梁)= ib左/（ib左+ib右）*Mc M左(右梁)= ib右/（ib左+ib右）*Mc層A軸B軸M左M左M右5132．9157．7632．490．50．528．8828．88457．4347175．15102．3883．770．50．567．4467．44389．14731136．14144．46176．560．50．5114．12114．122101．15101．151174．15180．31180．310．50．5162．39162．391219．76317．431320．91165．87165．870．50．5173．1173．1五、水平地震作用下的梁端剪力和柱軸力標(biāo)準(zhǔn)值樓層AB跨梁端剪力BC跨梁端剪力柱軸力LM左M右VELM左M右VE邊柱中柱5632．9128．8810．3628．8828．889．6310．30．674675．1567．4423．77667．4467．4422．4834．071．9636136．14114．1241．716114．12114．1238．0475．785．6326174．15162．3956．16162．39162．3954．13131．887．616320．91173．182．346173．1173．157．7214．2232．24六、水平地震作用下的框架內(nèi)力圖如下第五章 橫向風(fēng)荷載計算一、自然情況：地區(qū)基本風(fēng)壓 W0=，地面粗糙程度C類。Fwk5=() （+）6=Fwk4=() 6=Fwk3=() 6=Fwk2=() 6=Fwk1=() 6= V5= V4= V3= V2= V1=風(fēng)荷載作用分布圖：三、風(fēng)荷載作用下框架柱剪力和柱彎矩（D值法）反彎點高度修正y0——標(biāo)準(zhǔn)反彎點高度比y1——為上、下層梁線剛度變化修正值y2——為上層層高變化修正值y3——為下層層高修正值根據(jù)框架總層數(shù)m,該柱所在層數(shù)n和梁柱線剛度比值K確定，對于地震作用， y值由按倒三角形荷載表查得，并由內(nèi)插法根據(jù)K值確定，并考慮層高的因素進行修正。 邊柱（中框）層HΣDDD/ΣDViVikkYM下M上5726653152739．870．190．240．4347266531527324．160．460．750．9137266531527338．450．731．181．4527266531527352．7411．81．815190341194670．62．0563．23中柱（中框）層HΣDDD/ΣDViVikkYM下M上5726653221059．870．310．40．7147266532210524．160．751．221．4937266532210538．451．192．142．6227266532210552．741．632．932．9315190341462470．61．985．73．21四 風(fēng)荷載作用下梁端彎矩計算計算過程：根據(jù)節(jié)點平衡由柱端彎矩求得梁軸線處彎矩ΣMc= M右+ M左= M上+ M下M右(左梁)= ib左/（ib左+ib右）*Mc M左(右梁)= ib右/（ib左+ib右）*Mc層A軸B軸M左M左M右50．430．2410．430．710．40．50．50．3550．35540．910．7511．151．491．220．50．50．9450．94531．451．1812．22．622．140．50．51．681．6821．81．812．982．932．930．50．52．5352．53513．23615．033．215．70．5