n1235435汽輪機(jī)通流部分熱力設(shè)計-在線瀏覽
2024-08-09 18:58本頁面
【正文】 滯止理想焓降： kJ/kg： 查圖4可得： 動葉出口實(shí)際相對速度：22. 第二列動葉損失為： kJ/kg根據(jù)和在hs圖中做出動葉熱力過程曲線，查得第二列動葉后蒸汽狀態(tài)點(diǎn)： P2＇＝，V2＇＝23. 計算第二列動葉相關(guān)參數(shù)第二列動葉出口截面積： 第二列動葉進(jìn)口高度：第二列動葉出口高度：24．第二列動葉出口汽流角：25．第二列動葉出口汽流絕對速度方向與大小 26．余速損失為： 27．輪周有效焓降（不計葉高損失）： 28. 輪周效率的計算及校核 所以它是合格的。 ，取整得：反算： 合格查得安裝角為38176。，取整得：反算： , 合格查得安裝角為81176。 ，取整得：反算： , 合格查得安裝角為78176。，取整得：反算： 合格查得安裝角為78176。A、回?zé)岢槠麎毫Φ拇_定1. 除氧器的工作壓力給水溫度和回?zé)峒墧?shù)確定之后，應(yīng)根據(jù)機(jī)組的初參數(shù)和容量確定除氧器的工作壓力(2個高壓加熱器、2個低壓加熱器、1個除氧器)。通常在中低參數(shù)機(jī)組中采用大氣式除氧器。 3. 表面式加熱器出口傳熱端差t：由于金屬表面的傳熱阻力，表面式加熱器的給水出口水溫與回?zé)岢槠诩訜崞髦心Y(jié)的飽和水溫間存在溫差t=稱為加熱器的出口端差，又稱上端差，經(jīng)濟(jì)上合理的端差需通過綜合的技術(shù)比較確定。C，低壓加熱器端差為3186。C。這樣，各級加熱器的給水出口水溫也就確定了。從水和水蒸氣熱力性質(zhì)圖表中可查得所對應(yīng)的飽和蒸汽壓力個加熱器的工作壓力。在汽輪機(jī)近似熱力過程曲線中分別找出個抽汽點(diǎn)得比焓值，并將上述參數(shù)列成表格如下：加熱器號抽汽壓力抽汽比焓抽汽管壓損加熱器工作壓力飽和水溫度飽和水比焓出口端差給水出口溫度給水出口比焓H1279085H2275585HD2708170H3265083H4258483B、各級加熱器回?zé)岢槠坑嬎? 在擬定的近似熱力過程曲線上求出各回?zé)岢槠褥手?見下圖 hs435℃℃℃℃℃℃℃近似熱力過程曲線12MW凝汽式汽輪機(jī)回?zé)嵯到y(tǒng)圖：(1) H1號高壓加熱器 其給水量為Dfw=D0ΔDl +ΔDej=+=式中 ΔDl ———高壓端軸封漏汽量， 1 t/h； ΔDej ———射汽漏汽器耗汽量， t/h； Dl————漏入H2高壓加熱器的軸封漏氣量，t/h。因?yàn)?所以該級回?zé)岢槠繛椋? (2)H2號高壓加熱器先不考慮漏入H2高壓加熱器的那部分軸封漏氣量ΔDl及上級加熱器的疏水量ΔDej，則該級加熱器的計算抽氣量為：=（）/()= t/h考慮到上級加熱器疏水流入高壓加熱器并放熱可使本級抽氣量減少的相當(dāng)量為ΔDele= =()/()= t/h ΔDlle=ΔDl*(he1he2′)/(he2 he2′） =()/()= 本級高壓加熱器實(shí)際所需回?zé)岢闅饬繛椋? ΔDe2== t/h (3)HD除氧器除氧器質(zhì)量平衡方程：除氧器熱平衡方程：代入數(shù)據(jù)得： 聯(lián)立兩方程解得：，(4)H3號低壓加熱器 類似于H1的情況，可以列出如下式子： (5)H4號低壓加熱器凝汽器壓力，對應(yīng)的，因?yàn)樯淦闅馄髦械哪Y(jié)水溫升為： 所以H4號低壓加熱器進(jìn)口水溫為：又進(jìn)口水壓為凝結(jié)水泵壓頭，進(jìn)而可知：，則H4的計算抽汽量為： H3疏水注入H4引起的抽汽減少量為： 調(diào)節(jié)級: ,=。 (，)第一級組：= t/hPi1=D1（hlhe1）/=（－2790）/= kw第二級組：D2=D1ΔDe1== t/hPi2=D2（he1hed）/=（2790－2755）/= kw第三級組：D3=D2ΔDe2== t/hPi3=D3（he2hed）/= （27552708）/ = kw第四級組：D4=D3ΔDed= = t/hPi4=D4（hedh3）/= （2708－2650）/= kw第五級組： D5=D4ΔDe3== t/h Pi5=D5（he3he4）/= （265025
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