【正文】 /BOD值高時更是如此 。③對沉淀池要保持一定的濃度的溶解氧，減少停留時間，防止產(chǎn)生厭氧狀態(tài)和污泥釋放磷的現(xiàn)象出現(xiàn)，但溶解 濃度也不宜過高。 工藝流程：一體化氧化溝集曝氣，沉淀，泥水分離和污泥回流功能為一體，無需建造單獨得二沉池。階段A：污水通過配水閘門進入第一溝，溝內(nèi)出水堰能自動調(diào)節(jié)向上關(guān)閉，溝內(nèi)轉(zhuǎn)刷以低轉(zhuǎn)速運轉(zhuǎn)，僅維持溝內(nèi)污泥懸浮狀態(tài)下環(huán)流，所供氧量不足，此系統(tǒng)處于缺氧狀態(tài)，反硝化菌將上階段產(chǎn)生的硝態(tài)氮還原成氮氣逸出。第二溝內(nèi)轉(zhuǎn)刷在整個階段均以高速運行，污水污泥混合液在溝內(nèi)保持恒定環(huán)流，轉(zhuǎn)刷所供氧量足以氧化有機物并使氨氮轉(zhuǎn)化成硝態(tài)氮，處理后的污水與活性污泥一起進入第三溝。階段B：污水入流從第一溝調(diào)入第二溝，第一溝內(nèi)的轉(zhuǎn)刷開始高速運轉(zhuǎn)。第二溝內(nèi)處理過的污水與活性污泥一起進入第三溝，第三溝仍作為沉淀池，沉淀后的污水通過第三溝出水堰排出。在C階段，入流污水仍然進入第二溝，處理后污水仍然通過第三溝出水堰排出。同時， 第三溝內(nèi)轉(zhuǎn)刷開始以低轉(zhuǎn)速運轉(zhuǎn)，污水污泥一起流入第二溝，在第二溝曝氣后再流入第一溝。階段D與階段A相類似，所不同的是反硝化作用發(fā)生在第三溝，處理后的污水通過第一溝已降低的出水堰排出。階段E與階段B類似，所不同的是兩個外溝功能相反。主要特點：①工藝流程短，構(gòu)筑物和設(shè)備少，不設(shè)初沉池，調(diào)節(jié)池和單獨的二沉池，污泥自動回流，投資省，能耗低，占地少，管理簡便。COD得去除率也在85％以上，并且硝化和脫氮作用明顯。④造價低，建造快，設(shè)備事故率低，運行管理費用少。⑥污泥回流及時，減少污泥膨脹的可能。因為這種工藝具有較好的除P脫N功能； 具有改善污泥沉降性能的作用的能力，減少的污泥排放量；具有提高對難降解生物有機物去除效果，運行效果穩(wěn)定；技術(shù)先進成熟，運行穩(wěn)妥可靠；管理維護簡單，運行費用低；沼氣可回收利用；國內(nèi)工程實例多，容易獲得工程設(shè)計和管理經(jīng)驗技術(shù)先進成熟，運行穩(wěn)妥可靠，最為重要的是該工藝總水力停留時間少于其他同類工藝，節(jié)省基建費用，占地面積相對較小。原污水從進水井內(nèi)首先進入?yún)捬鯀^(qū)，同步進入的還從沉淀池排出的含磷回流污泥，本反應(yīng)器的主要功能是釋放磷，同時部分有機物進行氨化?；旌弦簭娜毖醴磻?yīng)器進入好氧反應(yīng)器——曝氣器，這一反應(yīng)器單元是多功能的，去觸，硝化和吸收磷等項反應(yīng)都在本反應(yīng)器內(nèi)進行。 第三章 A2/O生物反應(yīng)池設(shè)計計算 A2/O生物反應(yīng)池設(shè)計要點1. 在滿足曝氣池設(shè)計流量時生化反應(yīng)的需氧量以外，還應(yīng)使混合液含有一定的剩余DO值，一般按2mg/L計.，不致產(chǎn)生沉淀，3. 設(shè)施的充氧能力應(yīng)該便于調(diào)節(jié)，與適應(yīng)需氧變化的靈活性.4. 在設(shè)計時結(jié)合了循環(huán)流式生物池的特點，采用了類似氧化溝循環(huán)流式水力特征的池型，省去了混合液回流以降低能耗，同時在該池中獨辟厭氧區(qū)除磷及設(shè)置前置反硝化區(qū)脫氮等有別于常規(guī)氧化溝的池體結(jié)構(gòu)，充氧方式采用高效的鼓風微孔曝氣、智能化的控制管理，這大大提高了氧的利用率，在確保常規(guī)二級生物處理效果的同時，經(jīng)濟有效地去除了氮和磷. A2/O生物反應(yīng)池設(shè)計計算污水進處理廠前的BOD為240mg/L，COD=450mg/L，SS=225 mg/L經(jīng)初次沉淀池的處理BOD和COD按降低25％考慮，SS按降低50％考慮,則進入曝氣池污水的BOD=240（125％）=180mg/L，COD=450（125％）=。： BOD污泥負荷為Ns=d回流污泥濃度Xv=10000mg/l；污泥回流比：50％；曝氣池混合液濃度：X=kg/m3TN去除率為：η==％=50％內(nèi)回流比：R= 100％=100％污水的平均處理量為：Q=60000m3/d=2500 m3/h= m3/s。 單組反應(yīng)池長度 校核：b/h=8/5= （ 滿足） L/b=50/8= (滿足）,則反應(yīng)池總高H=+=厭氧池尺寸：L1=（4000/2）/bnh=2000/855=10m 尺寸為：1040（m)缺氧池尺寸：L2=（4000/2）/bnh=2000/855=10m 尺寸為：1040（m)好氧池尺寸：L3=（12000/2）/bnh=6000/855=30m 尺寸為：3040（m)△X計算：△X=Px+Ps=Y（L0Le）Q平KdvXv（s0se）Q平50％1）降解BOD生成污泥量：Y（L0Le）Q平=(18020)243600=4799kg/d 污泥增值系數(shù)Y取Y=2）內(nèi)源呼吸分解泥量：Xv=fX==KdVXv=20000=2772kg/d 污泥自身氧化率Kd取Kd=Px=Y（L0Le）Q平KdvXv=2027kg/d3）不可降解和惰性懸浮物量，該部分占總TSS的約50％：Ps=（s0se）Q平50％=50％=2775kg/d剩余污泥量：△X=Px+Ps=47992772+2775=4802kg/d%，剩余污泥量：q=m3/d 污泥齡θc：θc=≈24d（符合15～25d）堿度校核 ；。單組反應(yīng)池回流污泥渠道設(shè)計流量QR 渠道流速取回流污泥管管徑DN=800mm 3)進水井 反應(yīng)池進水孔尺寸： 進水孔過流量： 孔口流速 孔口過水斷面積 孔口尺寸取 進水井平面尺寸 4)出水堰及出水豎井。 單組反應(yīng)池出水管設(shè)計流量 管道流速 管道過水斷面積 管徑 取出水管管徑DN1100mm 校核管道流速 曝氣系統(tǒng)的計算曝氣池的需要量包括活性污泥對有機污染物的氧化分解及其本身的內(nèi)源代謝兩部分的耗氧量。流量Qs===22020m3/h=流速V=10m/s。管徑 取干管管徑DN500mm雙側(cè)供氣（向兩側(cè)廊道供氣）支管Qs雙=Qs==流速V=10m/s。厭氧池容積V厭=508=1600m3；2缺氧池設(shè)備選擇（以單組反應(yīng)池）選用GQT型高速潛水推流器，其性能參數(shù)：缺氧池設(shè)備選擇（以單組反應(yīng)池）將缺氧池分成3格，每格內(nèi)設(shè)潛水攪拌器一臺，所需功率按5W/m3池容計算。2 混合液回流設(shè)備 (1)混合液回流比 混合液回流量260000=120000m3/d=5000m3/h 設(shè)混合液回流泵房2座，每座泵房內(nèi)設(shè)3臺潛污泵(2用1備)設(shè)混合液回流泵房2座，每座泵房內(nèi)設(shè)3臺潛污泵(2用1備)單泵流量m3/h (2)混合液回流管設(shè)計 泵房進水管設(shè)計流速采用 管道過水斷面積 取泵房進水管管徑DN1000mm 校核管道流速： (3)泵房壓力出水總管設(shè)計流量 設(shè)計流速采用 管道過水斷面積 管徑 取泵房壓力出水管管徑DN900mm 第四章 二次沉淀池的設(shè)計，它用以澄清混合液并回收，濃縮活性污泥，因此，其效果的好壞，出水中就會增加活性污泥懸浮物，從而增加出水的BOD濃