年產(chǎn)45萬噸乙酸乙酯計算熱量和設(shè)備計算-在線瀏覽
2024-08-08 14:12本頁面
【正文】 為：則單位時間內(nèi)需要冷凍的量為：4．4 單效蒸發(fā)器的熱量衡算在該部分熱量計算中，忽略掉進(jìn)料破壞液B1所吸收的熱量，忽略乙醇鋁水解的反應(yīng)熱，和留在蒸發(fā)器中B2物料的熱量。則單位時間內(nèi)需要飽和水蒸氣的質(zhì)量為：。： ：：： 則冷凝總共放出熱量為：該冷凝器仍采用冷卻鹽水，將一釜和二釜的出口鹽水用于該冷凝器的進(jìn)口冷卻鹽水。則需要冰鹽水的量為：4．6 脫乙醛塔的熱量衡算在設(shè)備衡算中確定了脫乙醛塔的最小回流比為取則上升蒸汽流量為4．6．1 再沸器的熱負(fù)荷（1）塔頂上升混合氣帶出的熱量℃，與進(jìn)料的溫度相同，則塔頂上升氣帶出的熱量為： =（2）塔釜?dú)堃簬С龅臒崃浚簞t再沸器的熱負(fù)荷為：加熱介質(zhì)采用飽和水蒸氣。4．7 脫乙醇塔的熱量衡算由以上對精餾一塔物料衡算得：F=4185．75kg/h，D=420．43kg/h用解析法計算最小回流比：代入數(shù)據(jù)求得： ，取則上升蒸氣的質(zhì)量流量為：V=(R+1)D=4．7．1 再沸器的熱負(fù)荷(1)塔頂上升混合氣帶出的熱量℃，與進(jìn)料的溫度相同，則塔頂上升氣帶出的熱量為： (2)塔釜?dú)堃簬С龅臒崃棵撘掖妓惺艿臒嶝?fù)荷為：再沸器采用100℃的飽和水蒸氣進(jìn)行加熱。則反應(yīng)釜的體積為： m（2）確定筒體與封頭型式以及連接方式由本設(shè)計的聚合條件以及該設(shè)備的工藝性質(zhì)，可以知道其屬于帶攪拌的低壓反應(yīng)釜類型。查化工設(shè)計手冊得，對對密封要求較高時，采用焊接連接。則反應(yīng)釜直徑估算如下：m (式中，D——反應(yīng)釜筒體內(nèi)徑；H—— 筒體高度。封頭取相同的內(nèi)徑。則筒體高度為： （51）其中——每個釜的容積，單位為m。（5）標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭的封頭高度與直邊高度查化工設(shè)計手冊得，標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭的封頭高度直邊高度為500mm。（7）確定夾套高度夾套筒體的高度估算如下：m，取H為1．8m。則傳熱面積為：F＝Fh ＋F1＝ m（9）夾套筒體與封頭厚度夾套筒體與內(nèi)筒的環(huán)焊縫，因檢測困難，故取焊縫系數(shù)＝，從安全計夾套上所有焊縫均?。?，封頭采用由鋼板拼制的標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭[22]，材料均為Q235B鋼。：＝8mm。5．1．2 攪拌裝置設(shè)計（1）攪拌器的型式與主要參數(shù)考慮其工藝條件和攪拌容量，查《化工設(shè)備設(shè)計基礎(chǔ)》和《化工設(shè)備機(jī)械基礎(chǔ)》得，本設(shè)計采用槳式直葉攪拌器。（2）攪拌軸直徑經(jīng)查《化工設(shè)備設(shè)計基礎(chǔ)》得，攪拌軸材料選用45鋼[24]。則d≥365 式中，d——攪拌軸直徑，mm；P——攪拌功率，kW；n——攪拌軸轉(zhuǎn)速，r/min；——材料許用壓力，MPa。則表51 縮合釜設(shè)計結(jié)果一覽表設(shè)計項(xiàng)目設(shè)計結(jié)果反應(yīng)釜體積 V/m37．11筒體與封頭連接方式焊接筒體和封頭的直徑 D/mm2000筒體高度 H/mm2000夾套直徑 Dj/mm2100封頭高度 h/mm50夾套高度Hi/mm1800傳熱面積 F/m29．8795內(nèi)筒筒體厚度/mm105．2 單效蒸發(fā)器的設(shè)計與選型5．2．1 蒸發(fā)器的選擇理由為了達(dá)到蒸發(fā)出絕大部分的粗乙酯混合物目的，
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