【正文】 ?支點(diǎn)段梁的自重 ?邊主梁的橫隔梁 中橫隔梁體積： 端橫隔梁體積： 故半跨內(nèi)橫隔梁重力為： ?預(yù)制梁永久作用集度 2）二期永久作用 ?現(xiàn)澆T梁翼板集度 ?邊梁現(xiàn)澆部分橫隔梁 一片中橫隔梁（現(xiàn)澆部分）體積： 一片端橫隔梁（現(xiàn)澆部分）體積： 故： ?鋪裝 8cm混凝土鋪裝： 5cm瀝青鋪裝： 若將橋面鋪裝均攤給七片主梁，則： ?欄桿 若將兩側(cè)防撞欄均攤給七片主梁，則： ?邊梁二期永久作用集度： （2）永久效應(yīng)，設(shè)x為計(jì)算截面離左支座的距離 主梁彎矩和剪力的計(jì)算公式分別為： 作用效應(yīng)跨中四分點(diǎn)變化點(diǎn)支點(diǎn)一期彎矩（)0剪力(KN)0二期彎矩（)0剪力(KN)0彎矩（)0剪力(KN)0 可變作用效應(yīng)計(jì)算（1）沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù) 按《橋規(guī)》，結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)與結(jié)構(gòu)的基頻有關(guān)，因此要先計(jì)算結(jié)構(gòu)的頻率。（2）計(jì)算主梁的荷載橫向分布系數(shù) 1）跨中的荷載橫向分布系數(shù) 本橋跨中內(nèi)設(shè)悟道橫隔梁，具有可靠地橫向聯(lián)系，且承重結(jié)構(gòu)的長(zhǎng)寬比為： 因此采用GM法： ?主梁的抗彎及抗扭慣性矩和 =21806914= 對(duì)于T形梁截面，抗扭慣性矩可以近似按下式計(jì)算： 式中：—相應(yīng)為單個(gè)矩形截面的寬度和高度—矩形截面抗扭剛度系數(shù) —梁截面劃分成單個(gè)矩形截面的個(gè)數(shù) 對(duì)于跨中截面，翼緣板的換算平均厚度： 馬蹄部分的換算平均厚度： ，分塊名稱翼緣板2001/3腹板15馬蹄45 單位抗彎及抗扭慣矩： ?橫梁抗彎及抗扭慣矩 翼板有效寬度計(jì)算： 橫梁長(zhǎng)度取為兩邊主梁的軸線間距，即： 根據(jù)比值可查《橋梁工程》（上冊(cè)）附表II—1 求得 求橫梁截面重心位置： 橫梁的抗彎和抗扭慣矩： =+++= 故 單位彎矩及抗扭慣矩Jy 和JTy： ?計(jì)算抗彎參數(shù)和扭彎參數(shù) 式中：為橋?qū)挼囊话? 為計(jì)算跨徑 ，取G=，則: ?計(jì)算荷載彎矩橫向分布影響線坐標(biāo) 已知，查GM圖表，可得表中數(shù)值。 橫向分布影響線坐標(biāo)計(jì)算式荷載位置b3b/4b/2b/40b/4b/23b/4b1號(hào)2號(hào)3號(hào)4號(hào)1111000011 支座處荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算圖 對(duì)于?號(hào)梁： 對(duì)于?號(hào)梁： ?號(hào)、?號(hào)、?號(hào)、?號(hào)梁的橫向分布系數(shù)和?號(hào)梁一樣對(duì)于?號(hào)梁： 3）橫向分布系數(shù)匯總，： 橫向分布系數(shù)匯總荷載類別??????? 公路—I級(jí) （3）車道荷載的取值 根據(jù)《橋規(guī)》、公路I級(jí)的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)公路I級(jí)車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值為q= 根據(jù)規(guī)范 28米跨徑時(shí)P=268KN，計(jì)算剪力時(shí)， （4）計(jì)算可變作用效應(yīng) 主梁活載彎矩時(shí)，均采用全跨統(tǒng)一的橫向分布系數(shù)m,鑒于跨中和四分點(diǎn)剪力響線的較大坐標(biāo)位于橋跨中部。 1）跨中截面計(jì)算（）： 式中：S—所求截面汽車標(biāo)準(zhǔn)荷載的彎矩或剪力 —車道均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值 —車道集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 —影響線上同號(hào)區(qū)段的面積 y—影響線上最大坐標(biāo)值 可變作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng) 可變作用沖擊效應(yīng)： 2）求四分點(diǎn)截面的最大彎矩和最大剪力（）可變作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)： 可變作用沖擊效應(yīng)： 3）求變化點(diǎn)截面的最大彎矩和最大剪力（） 通過比較，集中荷載作用在第一根橫梁處為最不利情況，如下： 可變作用沖擊效應(yīng)： 4）求支點(diǎn)截面的最大剪力（）可變作用沖擊效應(yīng)： 按《橋規(guī)》—，根據(jù)可能同時(shí)出現(xiàn)的作用效應(yīng)選擇了三種最不利效應(yīng)組合：短期效應(yīng)組合、標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合和承載能力極限狀態(tài)基本組合（） 主梁作用效應(yīng)組合序號(hào)荷載類別跨中截面四分點(diǎn)截面變化點(diǎn)截面支點(diǎn)MmaxVmaxMmaxVmaxMmaxVmaxVmax()(KN)()(KN)()(KN)(KN)（1） 第一期永久作用0（2） 第二期永久作用0（3） 總永久作用=(1)+(2)0（4） 可變作用公路一級(jí)（5）可變作用沖擊（6） 標(biāo)準(zhǔn)組合=（3）+（4）+（5）（7） 短期組合=（3）+（4）（8） 極限組合=(3)+[(4)+(5)]（1）按正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求估算鋼束數(shù) 式中：—持久狀態(tài)使用荷載產(chǎn)生的跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)組合值 C1—與荷載有關(guān)的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，對(duì)于公路I級(jí)， —一股鋼絞線截面積。由此可直接得出鋼束群重心至梁底距離為： 2）預(yù)制時(shí)在梁端錨固N(yùn)1——N6號(hào)鋼束，對(duì)于錨固截面，為了方便張拉操作，將所有鋼束都錨固在梁端，所以鋼束布置要考慮到錨頭布置的可能性以滿足張拉要求，也要使預(yù)應(yīng)力鋼束合力重心盡可能靠近截面形心，使截面均勻受壓。鋼束群重心至梁底的距離為： 為驗(yàn)核上述布置得鋼束群重心位置，需計(jì)算錨固端截面幾何特征（）。（2）鋼束彎起角和線形的確定 確定鋼束起彎角時(shí)，要考慮到其因彎起所產(chǎn)生的豎向預(yù)剪力有足夠的數(shù)量，同時(shí)要考慮到由其增大而導(dǎo)致磨擦預(yù)應(yīng)力損失不宜過大。；下部鋼束彎起角暫定為7176。 錨固端鋼束群位置圖 （3）鋼束計(jì)算 1）計(jì)算鋼束起彎點(diǎn)至跨中的距離 錨固到支座中心線的水平距離（）為： 下圖示出了鋼束計(jì)算圖式（），鋼束起彎點(diǎn)至跨中的距離列表計(jì)算（） 鋼束起彎點(diǎn)至跨中的距離鋼束號(hào)起彎高度y(cm)y1(cm)y2(cm)L1(cm)X3(cm) R(cm)X2(m)X1(m)N1(N2)211007N3(N4)451007N510710015N6125100152）控制截面的鋼束重心位置計(jì)算?各鋼束重心位置計(jì)算（） 由圖示的幾何關(guān)系，當(dāng)計(jì)算截面在曲線段時(shí)，計(jì)算公式為： ，當(dāng)計(jì)算截面在近端錨固點(diǎn)的直線段時(shí)，計(jì)算公式為： 式中：——鋼束彎起后，在計(jì)算截面處鋼束重心到梁底的距離； ——計(jì)算截面處鋼束的升高值； ——鋼束起彎前到梁底的距離； ——鋼束彎起半徑 ?計(jì)算鋼束群重心到梁底距離 各計(jì)算截面的鋼束位置及鋼束群重心位置截面鋼束號(hào) R(cm) 四分點(diǎn)N1(N2)未彎起——99N3(N4)未彎起——1515N599N615變化點(diǎn)N1(N2)9N3(N4)15N59N6 15 125 支點(diǎn)直線段yN1(N2)217926N3(N4)45715N5107159N612515153）鋼束長(zhǎng)度計(jì)算其中鋼束的曲線長(zhǎng)度可按圓弧半徑與彎起角度進(jìn)行計(jì)算。：鋼束號(hào)R(cm) 鋼束起角度 曲線長(zhǎng)度（cm) 直線長(zhǎng)度 直線長(zhǎng)度 有效長(zhǎng)度鋼束預(yù)留長(zhǎng)度(cm) 鋼束長(zhǎng)度（cm)(1)(2)(3)(4)(5) (6) (7) (8)=(6)+(7)N1(N2)7100140N3(N4)7100140N515100140N615100140 計(jì)算主梁截面幾何特征： 截面面積及慣矩計(jì)算（1）凈截面幾何特征計(jì)算。 計(jì)算公式如下： 截面積 截面慣矩 （2）換算截面幾何特征計(jì)算 1）整體截面幾何特征計(jì)算 在使用荷載階段需要計(jì)算大截面的幾何特性，計(jì)算公式如下： 截面積 截面慣矩 式中：、——分別為混凝土毛截面面積和慣矩； 、——分別為一根管道截面積和鋼束截面積； 、——分別為凈截面和換算截面重心到主梁上緣的距離； ——分面積重心到主梁上緣的距離； ——計(jì)算面積內(nèi)所含的管道（鋼束）數(shù)； ——鋼束與混凝土的彈性模量比值，得=。 ?有效分布寬度的計(jì)算 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，對(duì)于T形截