【正文】 來加以平衡。（1）常規(guī)保護(hù)相位補償方法。以常用的Y，d11接線的電力變壓器為例，它們兩側(cè)的電流之間就存在著300的相位差。為了消除這種不平衡電流的影響，就是必須消除縱聯(lián)差動保護(hù)中兩臂電流的相位差。采用了這樣的相位補償后，Y，d11接線變壓器差動保護(hù)的接線方式及其有關(guān)電流的相量圖，如圖15所示。在變壓器的三角形側(cè)，其三相電流分別為、,相位分別超前、300。所以流入差動臂的三個電流就是它們的二次電流、和。若僅從相位補償角度出發(fā)，也可以將變壓器三角形側(cè)電流互感器二次繞組接成三角形。因此，對于常規(guī)變壓器差動保護(hù)是不允許采用變壓器低壓進(jìn)行相位補償?shù)慕泳€方式。為了在正常工作及外部故障時使差動回路中兩側(cè)的電流大小相等，可通過適當(dāng)選擇電流互感器變比解決，考慮到電流互感器二次額定電流為5A，則 （13） 而變壓器三角形側(cè)電流互感器的變比為 （14）式中——變壓器繞組接成星形側(cè)的額定電流； ——變壓器繞組接成三角形側(cè)的額定電流。（2） 微機保護(hù)相位補償方法。當(dāng)兩側(cè)都采用Y形接線時，在進(jìn)行差動計算時由軟件對變壓器Y側(cè)電流進(jìn)行補償及電流數(shù)值補償。用軟件實現(xiàn)相位補償，則變壓器星形側(cè)相位補償式為 （15）經(jīng)軟件相位轉(zhuǎn)化后的Iar、Ibr、Icr就與低壓側(cè)的電流Iad、Ibd、Icd同相位了，相位關(guān)系如圖15（b）所示。（3）提高變壓器高壓側(cè)單相接地短路差動保護(hù)靈敏度的方法。差動用的電流互感器采用完全星形接線內(nèi)斷線，只能判斷引出線斷線。由軟件在變壓器高壓側(cè)實現(xiàn)相位補償?shù)哪康呐c常規(guī)補償電磁型構(gòu)成的差動保護(hù)的作用相同。為了解決這一缺點，相位補償可以在變壓器低壓側(cè)進(jìn)行，變壓器高壓側(cè)仍用星型接線。即采用變壓器星形側(cè)電流互感器中性點零序電流的補償方式，在變壓器低壓側(cè)進(jìn)行相位補償。變壓器低壓側(cè)相位補償?shù)姆匠虨? （17）式中 Iard、Ibrd、Icrd——三角形側(cè)加入差動臂的電流； Iad、Ibd、Icd——三角形側(cè)電流互感器二次電流。其相位補償相量關(guān)系如圖15所示。差動保護(hù)電流互感器采用完全星形接線，由于繼電器采用內(nèi)部算法實現(xiàn)相位補償，差動保護(hù)僅感受到星形側(cè)繞組的零序電流，而感受不到三角形側(cè)的零序電流。若在變壓器內(nèi)部發(fā)生單相接地短路時，變壓器高壓側(cè)加入A相繼電器的電流Iar=IAK+I0，也就是說在變壓器發(fā)生單相接地短路時，加入繼電器的短路電流能反映內(nèi)部接地短路故障時的零序電流分量，從而提高了差動保護(hù)的靈敏度。5．變壓器勵磁涌流的影響及防止措施由于變壓器的勵磁電流只流經(jīng)它的電源側(cè)，故造成變壓器兩側(cè)電流不平衡，從而在差動回路中產(chǎn)生不平衡電流。外部故障時，由于電壓降低，勵磁電流也相應(yīng)減小，其影響就更小。但是，當(dāng)變壓器空載投入和外部故障切除后電壓恢復(fù)時，可能出現(xiàn)很大的勵磁涌流，其值可以達(dá)到變壓器額定電流的6~8倍。勵磁涌流，就是變壓器空載合閘時的暫態(tài)勵磁電流。所以，如果空載合閘正好在電壓瞬間值u=0的瞬間接通，則鐵心中就具有一個相應(yīng)的磁通—φmax,而鐵心中的磁通又是不能突變的，所以在合閘時必將出現(xiàn)一個+φmax磁通分量。如果這個非周期性的磁通分量的衰減比較慢，那么，在最嚴(yán)重的情況下，經(jīng)過半個周期后，它與穩(wěn)態(tài)磁通相疊加的結(jié)果，將使鐵心中的總磁通達(dá)到2φmax的數(shù)值，如果鐵心中還有方向相同的剩余磁通φres，則總磁通將為2φmax+φres。該圖中與φmax對應(yīng)的為變壓器的額定電流的最大值Iμψ，與2φmax+φres對應(yīng)的則為勵磁涌流的最大值Iμmax。以上分析是在電壓瞬時值u=0時合閘的情況。但是，對于三相式變壓器，因三相電壓相位差1200，空載合閘時出現(xiàn)勵磁涌流是不可避免的。而勵磁涌流的衰減速度則隨鐵心的飽和程度及導(dǎo)磁性能的不同而變化。（2）含有大量的高次諧波，其中二次諧波所占比重最大。（4）為了消除勵磁涌流的影響，在縱聯(lián)差動保護(hù)中通常采用的措施是：接入速飽和變流器。當(dāng)勵磁涌流進(jìn)入差動回路時，其中很大的非周期分量使速飽和變流器的鐵心迅速嚴(yán)重飽和，勵磁阻抗銳減，使得勵磁涌流中幾乎全部非周期分量及周期分量電流從速飽和變流器的一次繞組通過，傳變到二次回路（流入電流繼電器KA）的電流很小，故差動繼電器KD不動作。利用勵磁涌流隨時間衰減的特點，借保護(hù)固有的動作時間，躲開最大的勵磁涌流，從而去保護(hù)的動作電流IOP=（~3）IN，即可躲過勵磁涌流的影響。采用鑒別波形間斷角原理構(gòu)成的差動保護(hù)DCD—2型繼電器構(gòu)成的變壓器縱聯(lián)差動保護(hù)的整定計算基本側(cè)電流的確定。各側(cè)二次額定電流的計算方法如下：（1）按額定電壓及變壓器的最大電容計算各側(cè)一次額定電流為 式中 —變壓器最大額定容量 UN—變壓器額定電壓（2）選擇電流互感器變比為 電力變壓器相間短路的后備保護(hù)電力變壓器相間短路的后備保護(hù)可根據(jù)變壓器容量的大小和保護(hù)裝置對靈敏度的要求，采用過電流保護(hù)、低電壓起動的過電流保護(hù)、復(fù)合電壓起動的過電流保護(hù)等方式。 過電流保護(hù) 過電流保護(hù)一般用于容量較小的降壓變壓器上，其單相原理接線如圖1—8 所示。max來整定，即 op=式中 Krel—可靠系數(shù)，~； Kre—返回系數(shù)，； —變壓器的最大負(fù)荷電流。若各變壓器的容量相等時，可按下式計算為 =N。（2） 對降壓變壓器，應(yīng)考慮負(fù)荷中電動機起動時的最大電流，即　　　　　　＝ＫssI’ L。IL,max——正常運行時的最大負(fù)荷電流。在被保護(hù)變壓器受電側(cè)母線上短路時，要求 =；在后備保護(hù)范圍末端短路時，要求 保護(hù)裝置的動作時限應(yīng)與下一級過電流保護(hù)配合，要比下一級保護(hù)中最大動作時限大一個時限級差 Δt。保護(hù)的起動元件包括電流繼電器和低電壓繼電器。即 op=N。 低電壓繼電器的動作電壓Uop=電流元件的靈敏系數(shù)按式（18）校驗，電壓元件的靈敏系數(shù)按下式校驗，即Ksen= ——最大運行方式下，靈敏系數(shù)校驗點短路時，保護(hù)安裝處的最大電壓。 復(fù)合電壓起動的過電流保護(hù)若低電壓起動的過電流保護(hù)的低電壓繼電器靈敏系數(shù)不滿足要求，可采用復(fù)合電壓起動的過電流保護(hù)。負(fù)序電壓繼電器由負(fù)序電壓濾過器和一個低電壓繼電器構(gòu)成。由電阻、電容構(gòu)成的單相式負(fù)序電壓濾過器應(yīng)用廣泛，其原理接線如圖所示。由于線電壓不包含零序分量，所以，從輸入端即避免了零序分量電壓進(jìn)入濾過器，為了避免正序電壓通過濾過器，兩個阻抗臂的參數(shù)應(yīng)取為,濾過器的輸出電壓為 當(dāng)輸入正序電壓時，濾過器的相量圖如圖所示。因為，電流超前。因，故當(dāng)輸入負(fù)序電壓時，滯后，由圖可見，,故 （19） 由于，且，因此，以此代入（19）得 （110）由式（110）可見，濾過器的輸出電壓與輸入的負(fù)序電壓成正比，相位超前輸入A相負(fù)序電壓。產(chǎn)生不平衡電壓的原因主要是各阻抗元件參數(shù)的誤差及輸入電壓中有諧波分量。通常在濾過器的輸出端加設(shè)5次諧波濾過器，消除5次諧波的影響。當(dāng)外部發(fā)生不對稱短路時，故障相電流起動元件KA動作，負(fù)序電壓繼電器中的負(fù)序電壓濾過器KUG輸出負(fù)序電壓，負(fù)序電壓繼電器KVZ動作，其動斷觸點斷開，低電壓繼電器KV線圈失磁，其動斷觸點閉合，起動中間繼電器KC的線圈，其動合觸點閉合，使時間繼電器KT動作，經(jīng)過其整定時限后，KT的延時觸點閉合，起動出口中間繼電器KCO，將變壓器兩側(cè)斷路器1QF、2QF跳閘，切斷故障電流。3. 復(fù)合電壓起動的過電流保護(hù)的整定計算（1）電流元件的動作電流與低壓起動的過電流保護(hù)中的電流元件的動作整定值相同。低壓元件的靈敏度為 式中——相鄰元件末端三相金屬性短路時，保護(hù)安裝處的最大線電壓； ——低壓元件的返回系數(shù)。其起動電壓U2op取為 負(fù)序電壓元件靈敏度為 式中 ——相鄰元件末端不對稱短路故障時的最小負(fù)序電壓。（4）動作時限按大于相鄰主變壓器后備保護(hù)的動作時限整定。（6）復(fù)合電壓元件可取本側(cè)的，也可取變壓器各側(cè)“或”的方式。保護(hù)用一個電流繼電器接于一相電流，經(jīng)延時動作于信號。（2）對一側(cè)無電源的三繞組升壓變壓器，裝于發(fā)電機電壓側(cè)和無電源側(cè)。（4）對于雙繞組降壓變壓器，裝于高壓側(cè)。 過電流保護(hù)的動作電流。 電力變壓器的溫度保護(hù)當(dāng)變壓器的冷卻系統(tǒng)發(fā)生故障或發(fā)生外部短路和過負(fù)荷時，變壓器的油溫將升高。當(dāng)油溫達(dá)115～150℃時劣化更明顯，以致不能使用。因此，《變壓器運行規(guī)程》規(guī)定：上層油溫最高允許值為95℃，正常情況下不應(yīng)超過85℃，所以運行中對變壓器的上層油溫要進(jìn)行監(jiān)視。溫度繼電器的工作原理：當(dāng)變壓器油溫升高時，受熱元件發(fā)熱升高使連接管中的液體膨脹，溫度計中的壓力增大，可動指針向指示溫度升高的方向轉(zhuǎn)動。如經(jīng)強風(fēng)冷后變壓器的油溫降低，則可動指針逆時針轉(zhuǎn)動，信號和電風(fēng)扇工作停止；反之，如變壓器油溫繼續(xù)升高，可動指針順時針轉(zhuǎn)動到與紅色定位指針接觸，這是未避免事故發(fā)生而接通短路器跳閘線圈回路，使短路器跳閘，切除變壓器，并發(fā)出聲響燈光信號。它是一種非電量繼電器。溫度計是一只靈敏的流體壓力表，它有一支可動指針（黑色）和兩支定位指針（分別為黃色和紅色）。第2章 電力變壓器保護(hù)算例1瓦斯保護(hù)由氣體繼電器KG、信號繼電器2KS、KS、XB等組成。2 縱聯(lián)差動保護(hù) 由DCD—2型差動繼電器1KD~3KD和信號繼電器2KS等組成，其保護(hù)范圍在電流互感器1TA、6TA之間的區(qū)域。3 復(fù)合電壓起動過電流保護(hù) 復(fù)合電壓起動的過電流保護(hù)是由負(fù)序電壓繼電器KVZ、低電壓繼電器KV、斷線閉鎖繼電器KC、電流繼電器1KA、3KA時間繼電器1KT、2KT與信號繼電器3KS、4KS、6KS等組成，電流繼電器按三相接于35KV側(cè)的3TA上。2TV二次回路斷線時，其動合觸點1KC2延時作用于信號。過負(fù)荷保護(hù)作用于2TA。5 溫度保護(hù)溫度保護(hù)由溫度繼電器Kθ組成保護(hù)作用于信號。（2）保護(hù)分別設(shè)有單獨的信號繼電器，用以指示保護(hù)的動作情況，便于值班人員分析與處理故障。（4）保護(hù)動作后要發(fā)出相應(yīng)的信號。變電所的運行人員要通過測量儀表和監(jiān)察裝置掌握主系統(tǒng)和主設(shè)備的運行情況，分析電能質(zhì)量和計算經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。電氣測量回路的種類很多：按被測電氣參數(shù)性質(zhì)的不同分為交流測量和直流測量回路；按測量方式的不同分為連續(xù)測量和選線測量；按測量參數(shù)的不同分為電流測量、電壓測量、功率測量等。若受條件限制只能接在同一個二次繞組時，應(yīng)采取措施防止校驗儀表時影響保護(hù)裝置的正常工作。（3）常測儀表、電能計量儀表和應(yīng)與故障錄播裝置共用電流互感器的同一個二次繞組。（5）當(dāng)幾種儀表接在互感器的同一個二次繞組時，宜先接指示和積算式儀表再接記錄儀表。變電所的變壓器測量儀表裝在低壓側(cè)，儀表電流線圈全部裝在低壓側(cè)電流互感器5TA上，電壓線圈全部裝在6～10母線電壓互感器的回路中。（2）有功功率表和無功功率表是用來監(jiān)視變壓器運行時，某一瞬間送出的有功和無功功率，并根據(jù)讀數(shù)進(jìn)行功率因數(shù)計算。 對斷路器的控制回路的基本要求斷路器是電力系統(tǒng)中最重要的開關(guān)設(shè)備，在正常運行時斷路器可以接通和切斷電氣設(shè)備的負(fù)荷電流，在系統(tǒng)發(fā)生故障時則能