【正文】 風量，并可控制空氣流向和流速，也可按所要求的空氣環(huán)境，對送風進行處理。電爐變壓器室設備過熱時會引起出力下降，為了防止出現(xiàn)故障，采用下部送風方式。型砂實驗室，砂處理電控室，熔煉監(jiān)控室都靠近熱輻射大的作業(yè)地點，并且室內電氣設備較多，采用下部送風方式。對于二層男女廁所，制樣間等對溫度要求不高的房間，給窗戶上設排風機。因此，給其室內加設空調裝置。所謂得熱量是指進入建筑物的總量，它們以導熱、對流、輻射、空氣間熱交換等方式進入建筑，比如太陽輻射的外擾作用的熱量，室內人員，設備等的內擾作用的熱量。供暖系統(tǒng)設計熱負荷應根據(jù)房間得﹑失熱量的平衡進行計算，即房間設計熱負荷=房間失熱量總和房間得熱量總和房間的失熱量包括：1） 圍護結構的傳熱耗熱量Q1。3） 加熱由門，孔洞和其他相鄰房間浸入的冷空氣的耗熱量Q3。5） 水分蒸發(fā)的耗熱量Q5。7） 通過其他途徑散失的熱量Q7。2） 非供暖系統(tǒng)的熱管道和其他熱表面的散熱量Q9。4）生產(chǎn)車間最小負荷班的工藝設備散熱量Q11。在設計計算中，太陽輻射的熱量Q8可對Q1按照比例修正得到?！?；F—圍護結構的面積，㎡； tn—冬季室內計算溫度，℃；tw′—供暖室外計算溫度，℃；a—圍護結構的溫差修正系數(shù)。Q1′=′= （42）在實際中，氣象條件和建筑物的結構特點都會影響基本耗熱量使其發(fā)生變化，此時需對基本耗熱量加以修正，這些修正耗熱量稱為圍護結構附加耗熱量。 朝向修正耗熱量是太陽輻射對建筑物圍護耗熱量的修正。 《暖通規(guī)范》規(guī)定：民用建筑和工業(yè)輔助建筑物（除樓梯間）的高度附加率，當房高超過4m時，每增加1m，附加圍護結構基本耗熱量和其他修正耗熱量總和的2%，但總附加率不超過15%。在室內外風壓和熱壓壓差的作用下，室外的冷空氣通過門窗等的縫隙滲入室內，被加熱后又逸出室外。計算冷風滲透耗熱量常用的方法有縫隙法，換氣次數(shù)法和百分數(shù)法。根據(jù)建筑物結構特點，本設計滲透耗熱量占圍護結構總耗熱量的百分率取40%。采用外門附加的方法計算，冷風侵入耗熱量=外門基本耗熱量外門附加率公共建筑工業(yè)廠房中，其外門附加率為500%。1）圍護結構基本耗熱量計算取定tn=15℃,耗熱量包括基本耗熱量和附加耗熱量，計算全部列于附表11中，所得電爐變壓器室、電氣間圍護結構傳熱耗熱量Q1′=(W)。Q′=40%=（W）3）冷風侵入耗熱量按短時間開啟的外門計算，取外門基本耗熱量的80%計，n=1。(1)熔煉工段工頻感應電爐的散熱量Q=860Ncos （44）式中 N—感應電爐額定功率，KW；—感應電路的總效率，% ，根據(jù)工藝資料采??；cos—補償后的功率因數(shù)，～。暗裝而罩上無孔時，～；則根據(jù)式（47）得， Q=1000100=120（KW） (5)人員散熱量Q=nq （48）式中 Q—人體散熱量，KJ/h—考慮不同性質的工作場所，成年男子，成年女子和兒童的比例不同的群集系數(shù)，取=n—人數(shù)，個q—每個成年男子的散熱量，KJ/=1465KJ/h.則根據(jù)式(48)得， Q=501465=73250(KJ/h)數(shù)據(jù)匯總:表43 車間電動設備的散熱量匯總設備名稱臺數(shù)散熱量（W/臺）總散熱量W橡膠履帶拋丸清理機4102064082415GN金屬履帶拋丸機131503150顎式破碎機3630018900混砂機11260012600射芯機16造型機16756120965 局部排風系統(tǒng)設計 局部排風，在集中產(chǎn)生有害物的局部地點, 設置捕集裝置, 將有害物排走, 以控制有害物向室內擴散。局部排風需要的風量小，效果好。車間宜處于負壓，冬季，有大量的局部排風，送風系統(tǒng)向室內送暖風，其余風量由室外冷空氣從各門窗縫隙滲入，故不會出現(xiàn)有害物向外擴散現(xiàn)象。排風系統(tǒng)（除塵系統(tǒng)）設計原則：1）風機一般應布置在凈化器后，以減輕磨損或腐蝕；2）風管宜垂直或傾斜敷設，傾斜敷設應與水平面夾角大于45176。~45176。9) 計算所需風量、風壓時，應考慮一定的附加，一般風量附加10~15%，風壓附加15~20%。支架的設置要求：1) 支架間距。直徑或大邊長＞400mm,間距≤3m。對于保溫風管，由于所用材料的不同，風管支架間隔要設計確定，~3m。矩形風管從管底算起；圓形風管從管中心算去。當輸送空氣的濕度較大時，風管應有1%~5%的坡度。4）對于相同管徑的支架，等距離排列，間距應≥200mm。 排風量確定此車間為鑄造車間，在型砂配制、制型、落砂、清砂等過程，都可使粉塵飛揚，特別是用噴砂工藝修整鑄件時，粉塵濃度很高，所用的石英危害較大。所以各工部采用局部排風，在需要排風部位加局部排風罩即可。密閉罩，是將污染源密閉起來，使有害物的擴散在一個密閉空間里。柜式排風罩，實質上也是密閉罩，是密閉罩的一種特殊形式，只有一面敞開或開著的工作孔。為了防止有害物的逸出，必須保證柜式排風罩的開口處的吸入風速達到時有害物排走的要求。外部排風罩應盡量靠近污染源。吹吸式排風罩，由于條件限制，必須離污染源較遠時，在污染源處造成所需的控制風速就比較困難，只有用很大的排風量才能獲得。局部排風罩的設計原則：(1）局部排風罩應盡可能包圍或靠近有害物，使有害物源局限于較小的局部空間。(2）排風罩的吸氣氣流方向應盡可能與污染氣流運動方向一致。設計時要充分考慮操作人員的位置和活動范圍。(5）局部排風罩的配置應與生產(chǎn)工藝協(xié)調一致，力求不影響工藝操作。 熔煉工段主要產(chǎn)生大量的煙塵和熱，在爐口設置熱源上部接受式排風罩。澆注工段主要產(chǎn)生大量的熱，采用移動式排風罩，可以大大較少排風量。 高懸罩 D=dz+ （54） 低懸罩排風量按下式計算 ′ （55）式中 qv0— 熱源上部熱射流起始流量（?/s）； V′—罩口擴大面積上空氣的吸入速度（m/s），通常取V′=～。高懸罩排風量按下式計算 ′ （56）式中 qv,z—罩口所在斷面上的熱射流流量(?/s) 熱源上部熱射流起始流量,計算式為 （57）式中 qv0—熱射流流量（?/s）； Q—對流散熱量（KJ/S）； h—熱源定性尺寸（m），對垂直熱表面是指其高度，對于水平面則是該投影的短邊尺寸； Ap—在熱源頂部熱射流的橫斷面積(?)。 對流散熱量Q （510）式中 F—熱源的對流散熱面積（㎡）； Δt—熱源表面與周圍空氣的溫度差（℃）； a—表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)〔KJ/(㎡℃)〕。根據(jù)接受罩安裝的H的不同可以分為兩類，為低懸罩， 為高懸罩。排風罩排風量計算 ，控制風速法 (513)式中 qv—吸氣口排風量（㎡/s）； F—吸氣口的面積（㎡）；V0—罩口平均風速（m/s）。熔煉過程中產(chǎn)生大量的煙塵和熱。熔煉工段的設備為3t中頻感應電爐，其型號GYL125A，給其爐口設置接受式排風罩，選用圓形排風罩。查得Q3210A 橡膠履帶拋丸清理機的除塵風量為3500?/h，清理工段共有四臺Q3210A 橡膠履帶拋丸清理機，則總排風量為14000?/h。PEF250400型號的顎式破碎機，根據(jù)工藝資料，破碎機的加料方式為滑槽給料。顎式破碎機下部排料至受料設備的卸料點也會產(chǎn)生粉塵，而排料至輸送帶的物料落差＜1m,直接給料。查《鑄造車間通風除塵技術》可得顎式破碎機下部的排風量為1200?/h。同時一般的混砂工藝是加料后先干混數(shù)分鐘，再加水濕混。所以給混砂機設置整體密閉罩加排風。根據(jù)式(512)得， 混砂機所需的排風量q=3600=2934(?/h)、澆注和造型工段排風量計算制芯采用普通的射芯機，芯砂中含有一定的水分，所以產(chǎn)生粉塵不多，產(chǎn)生有害氣體也不多，故不許設置排風。根據(jù)文獻［8］式（416）得， =2500(m3/h)更衣室，電氣間，砂處理電控室，型砂實驗室由于設備不詳，所以利用換氣次數(shù)法計算其排風量。更衣室排風量L=10=4022(?/h)電氣間排風量 L=3=(?/h)砂處理電控室的排風量L==(?/h)型砂實驗室排風量 L=3=(?/h)各工部排風量的匯總：表51 各工部局部機械排風量匯總表工段名稱設備名稱個數(shù)每個設備排風量（?/h）排風罩個數(shù)排風罩形式熔煉工段3t工頻感應電爐468404接受式排風罩清理工段橡膠履帶拋丸清理機435004傘形排風罩砂處理工段15GN金屬履帶拋丸機顎式破碎機混砂機131220012002934161傘形排風罩局部密閉罩整體密閉罩澆注工段澆注輸送器250016移動式排風罩（除塵系統(tǒng)）劃分 除塵系統(tǒng)的劃分要合理，可以將同時工作，相同生產(chǎn)流程，粉塵性質相同而且相互距離不大的設備合為一個系統(tǒng)。 當同時工作，但粉塵性質不相同時，如果允許不同性質的粉塵混合收集時，也可合為一個系統(tǒng)。本設計中，熔煉工段產(chǎn)生大量的煙塵，熱量，所以單獨設置除塵系統(tǒng)。電爐變壓器室，電氣間主要產(chǎn)生的是余熱，劃分為一個排風系統(tǒng)。更衣室，砂處理電控室，型砂實驗室相互距離不大，且都不產(chǎn)生有害物，所以劃分為一個排風系統(tǒng)。清理工段拋丸機，破碎機，混砂機在運轉中會產(chǎn)生大量的粉塵。所以必須經(jīng)過凈化處理，達到國家對有害物規(guī)定的排放標準時排入大氣。 （2）氣體的性質：包括氣體的成分、溫度、濕度、密度、黏度、露點、毒性、腐蝕性、爆炸性、氣體量和其波動范圍等物理、化學性質。 （4）凈化要求：凈化效率，壓力損失，廢氣排放標準和環(huán)境質量標準等。在工程中，通常以凈化效率為主來選擇裝置。 CIn—凈化裝置進口的含塵濃度，（g/?）。主要針對高含塵濃度及含濕高濃度粉塵的場合應用。除塵設備選型見表52.表52 凈化設備規(guī)格表型號過濾面積袋數(shù)處理風量（m3/h）耗氣量 （m3/h）設備阻力（mmHg）LMF4A320160160≤30000~100~200LMF3A240240240≤22000~100~200（除塵系統(tǒng)）水力計算 以c1系統(tǒng)為例圖51 C1系統(tǒng)的系統(tǒng)圖 圖51 C1系統(tǒng)圖（1）繪制系統(tǒng)軸測圖，對各管段編號。（3）根據(jù)各管段的風量及選定的流速，確定各管段的斷面尺寸和單位長度摩擦阻力。管段12根據(jù)3420?/h、v1=15m/s ,求出管徑。 管徑取整，令D12=390mm,由附錄4查的管內的實際流速v12=,單位長度摩擦阻力Rm,12=。 1）管段12:摩擦阻力 =13=局部阻力 圓形傘形罩a=30176。彎頭（R/D=1）2個，ξ=2=直流三通（1→2） 當a=30176。查得ξ12= ，ξ82==管內動壓 =（Pa）管段12的阻力 +=（Pa）其他管段阻力計算同管段12方法相同，在此不一一計算。(5)校核節(jié)點處各支管的阻力平衡1）節(jié)點2： 為使管段12，82達到阻力平衡，要修改原設計管徑，重新計算管段阻力。根據(jù)風量和直徑查的其實際流速v12′=，管內動壓查附錄4， Rm,12′=摩擦阻力 =13=局部阻力直流三通（1→2） 當a=30176。,查得 ξ12= ，ξ82==管內動壓=（Pa）+=（Pa）重新校核阻力平衡 此時，認為節(jié)點2已處于平衡狀態(tài)。對于阻力不平衡的管段還可以利用平衡閥調節(jié)。由式，風機風壓：Pf=ΔPKP==2327（Pa） 風機風量：qv,f=Kqqv=25920= 29808(?/h)選用4—，其性能為qv,f=30834?/h Pf=2754Pa風機轉速:n=1800r/min。其他系統(tǒng)的水力計算、風機選型同C1系統(tǒng)算法一樣，水力計算表見附錄，風機選型見下表:表53 風機型號及其技術參數(shù)表系統(tǒng)編號風機型號流 量（?/h）全壓(Pa)轉數(shù)（r/min）電動機型號功率 （kw）c13083427541800Y200L2237c2422650010781620Y160M411