【正文】 式（） 式（）K ——液壓缸安裝及導(dǎo)向系數(shù) K=1 （后端法蘭） nk——安全系數(shù)，通常取nk=～6,此處取為6 式（）Fk/nk =58211074/6=9701846 N 式（）∴ F1Fk/nk （驗(yàn)算通過） 托架油缸的確定 由以上的校核可知UY WF 503510型液壓缸符合設(shè)計(jì)要求，此液壓缸為冶金設(shè)備用的，尾部法蘭連接，行程為35mm，壁厚10mm，活塞桿直徑為36mm，活塞選用組合式活塞，車氏C 形滑環(huán)密封。 流量的計(jì)算托架油缸速度 V升=V降=Q=uA=103/4=（）四個(gè)油缸的總的流量為 Q總=4Q=4= 水平刀架（倒角）油缸的設(shè)計(jì)計(jì)算 切削力的計(jì)算切削及切槽過程中 主切削力： Fz=CFzapxFzfyFzKFz 式（）背吃刀力： Fy=CFuapxFufyFuKFu 式（）（根據(jù)[13] P16）其中KFz ,KFu為分力計(jì)算試中當(dāng)時(shí)及加工條件和求經(jīng)驗(yàn)公式的條件不符時(shí)各種因素對(duì)修正系數(shù)的積。 （根據(jù)[1][2]）∴主切削力： Fz=CFzapxFzfyFzKFz 背吃刀力： Fy=CFuapxFufyFuKFu ∴水平刀架油缸的負(fù)載為： F缸=2Fy=21091=2181（N） 水平刀架油缸內(nèi)徑的確定 考慮到系統(tǒng)的阻力及慣性力等因素的影響，取標(biāo)準(zhǔn)直徑為40mm。內(nèi)徑為D1=40mm，由機(jī)械設(shè)計(jì)手冊第四版第四卷 表17637，初步選擇UY WF 4021010型的液壓缸，活塞桿直徑為28mm。 活塞桿直徑d的校核 由上述選擇的液壓缸知活塞桿的直徑為28mm， (驗(yàn)算通過) 活塞桿彎曲的穩(wěn)定性的驗(yàn)算 LB(10～15)d,因受力完全在軸線上，主要按下式驗(yàn)算F1≤Fk/nk N Mpa K—— 液壓缸安裝及導(dǎo)向系數(shù) K=1 （后端法蘭） nk——安全系數(shù)，通常取nk=～6,此處取為6 Fk/nk =2129670/6=354950 N∴ F1Fk/nk （驗(yàn)算通過） 水平刀架油缸的確定 由以上的校核可知UY WF 4021010型液壓缸符合設(shè)計(jì)要求，此液壓缸為冶金設(shè)備用的，尾部法蘭連接，行程為210mm，壁厚10mm，活塞桿直徑為28mm，活塞選用組合式活塞，車氏C 形滑環(huán)密封。內(nèi)徑為D1=125mm，由機(jī)械設(shè)計(jì)手冊第四版第四卷 表17637，初步選擇UY WF 12517010型的液壓缸，活塞桿直徑為90mm。 活塞桿直徑d的校核 由上述選擇的液壓缸知活塞桿的直徑為90mm， (驗(yàn)算通過) 活塞桿彎曲的穩(wěn)定性的驗(yàn)算 LB(10～15)d,因受力完全在軸線上，主要按下式驗(yàn)算F1≤Fk/nk N （根據(jù)[5] P169） Mpa K ——液壓缸安裝及導(dǎo)向系數(shù) K=1 （后端法蘭） nk——安全系數(shù)，通常取nk=～6,此處取為6 Fk/nk =106/6=109 N∴ F1Fk/nk （驗(yàn)算通過） 夾緊油缸的確定 由以上的校核可知UY WF 12517010型液壓缸符合設(shè)計(jì)要求，此液壓缸為冶金設(shè)備用的，尾部法蘭連接，行程為170mm，壁厚21mm，活塞桿直徑為90mm，活塞選用組合式活塞，車氏C 形滑環(huán)密封。的準(zhǔn)確計(jì)算要在待選元件選定并繪出管路圖時(shí)才能確定，在管路簡單，流速不大時(shí)，?。āā?。 （根據(jù)[7] P184）——同時(shí)工作的液壓泵或液壓馬達(dá)的總流量。由機(jī)械設(shè)計(jì)手冊第四版第四卷表178170查得在工作壓力為10Mpa時(shí)選用變量葉片泵，額定工作壓力16Mpa。電動(dòng)機(jī)型號(hào)：Y160L4,功率15Kw,轉(zhuǎn)速1460 r/min，公稱排量50ml/r。(根據(jù)[4] 表1756) 液壓閥的選擇 水平刀架（倒角）油缸液壓系統(tǒng)的閥的選擇三位四通電磁換向閥 由水平刀架系統(tǒng)回路的壓力≤，通徑：6mm,額定壓力：25Mpa,通過的流量為14L/min。 （根據(jù)[6] ）兩個(gè)單向節(jié)流閥 選用LDFB10C型單向節(jié)流閥，通徑10mm ,～15 L/min， 。雙單向節(jié)流閥 （根據(jù)[6] ） 選用Z2FS6型疊加式雙單向式節(jié)流閥，通徑為6mm，流量為80L/min。 （根據(jù)[6] ）雙向節(jié)流閥選用Z2FS6型疊加式雙單向式節(jié)流閥，同上選用。(根據(jù)[4] 表17744) 翻板液壓系統(tǒng)的閥的選擇 三位四通電液換向閥 選用(S)DSHG043C50型電液換向閥，最大流量300L/min，最高先導(dǎo)壓力25Mpa, 。 （根據(jù)[6] ） 泵站回路上液壓閥的選擇溢流閥選用BG1032型電磁溢流閥，板式，通徑10mm，最大流量200L/min，壓力10Mpa。單向閥 選用S20A型單向閥,管式連接，通經(jīng)10mm，最大流量為200L/min， 。 （根據(jù)[6]） 蓄能器蓄能器是將壓力液體的液壓能轉(zhuǎn)換為勢能貯存起來，當(dāng)系統(tǒng)需要時(shí)再將勢能轉(zhuǎn)換為液壓能做功的容器。 在此系統(tǒng)中一個(gè)工作循環(huán)中速度差別很大，要求瞬間補(bǔ)充大量的液壓油，故蓄能器用作輔助動(dòng)力源。 充氣壓力 從保護(hù)氣囊的延長使用壽命的角度出發(fā)，對(duì)于波紋形氣囊 p0=(～)P2p0 ——蓄能器的充氣壓力 Pap2 ——為液壓系統(tǒng)的最高工作壓力 此處P2=106 Pap0=(～)P2=(～)7106 =(～)106pa 取P0=106 pa作為輔助動(dòng)力源，為使其在輸出有效工作容積過程中液壓機(jī)構(gòu)的壓力下相對(duì)穩(wěn)定些，蓄能器的最低推薦工作壓力為:p1=(～)p2=(～) 106=(～) 106 pa取p1=5 Mpa (根據(jù)[4] 表17894) 蓄能器容積的計(jì)算 繪制工況循環(huán)圖根據(jù)各執(zhí)行元件的載荷變化情況，作出耗油量與時(shí)間的工況循環(huán)圖。 蓄能器的有效工作容積的計(jì)算蓄能的有效工作容積為 式（）——液壓系統(tǒng)最大耗油量時(shí)，各工作點(diǎn)的總耗油量。 絕熱過程蓄能器的總?cè)莘e為 式（）(根據(jù)[4] 表17894) ΔV=, p0=, p1=5Mpa, p2=7Mpa . 4 蓄能器的選擇系統(tǒng)選用兩個(gè)囊式NXQ12L25/※蓄能器，公稱容積16L,公稱通經(jīng)40mm，A=900mm，B=740mm,C=90mm,D=219mm，質(zhì)量63kg,公稱壓力10Mpa。它的工作能力取決于濾芯的有效過濾面積、濾芯本身的性能、油的粘度和油溫、過濾前后油的壓力差、以及油中固體顆粒的含量。 泵的入口處的過濾器的計(jì)算和選擇 過濾器的選擇 系統(tǒng)的流量為73L/min，壓力為7Mpa,據(jù)此由機(jī)械設(shè)計(jì)手冊第四版第四卷 表178131選用吸油口用線隙式過濾器，型號(hào)①XU10080J，通徑32mm，流量為100L/min,過濾精度80 ，原始?jí)毫p失為≤ 。 濾芯有效工作面積 A (m2) (m2) 式（）式中 Q——過濾器的額定流量，L/min ——油的動(dòng)力粘度 Pa回油過濾器精度等級(jí)一般為20μm。 Mpa。 濾芯的有效工作面積 A (m2) m2。冶金機(jī)械液壓系統(tǒng)的油箱容量通常取為泵流量的7～10倍。B=1000mm,L=2000mm,H=860mm 發(fā)熱計(jì)算H=P(1) 式（）如在一個(gè)工作循環(huán)中，有幾個(gè)工序，則可根據(jù)各個(gè)工序的功率損失，求出總平均功率損失H1 式（）P 液壓泵的輸出功率P=pq/p 泵實(shí)際出口壓力 pa q 泵實(shí)際流量 m3/s 液壓泵的總效率，～，常取=T 工作循環(huán)周期 st 工序的工作時(shí)間s （根據(jù)[4] 表178158）此工作循環(huán)中有四個(gè)工序，各個(gè)工序功率損失如下： 翻板油缸動(dòng)作時(shí) 翻板油缸的轉(zhuǎn)速為n= r/min ,每轉(zhuǎn)所用的時(shí)間為60/= s所以上升用的時(shí)間為t=此處p=106 pa ，q=73 L/min =103 m3/s ∴ P=pq/=7106103 /=104 wH翻=P(1 )=104()=103 w 托輥油缸動(dòng)作時(shí) 上升時(shí)t=60/= q=103m3/s P=pq/=7106103 /=103 wH托= P(1 )=103()=820w下降時(shí)t=60/=q=22L/min=103m3/sP=pq/=7106103 /=103 wH托= P(1 )=103()=640w 夾緊時(shí)t=60/=q=103m3/sP=pq/=7106103 /=103 wH家= P(1 )=103()=103 w松開時(shí)t=60/=q=103m3/sP=pq/=7106103 /=103 wH家= P(1 )=103()=103 w水平刀架油缸的快進(jìn)時(shí)t=q=103m3/sP=pq/=7106103 /=989wH家= P(1 )=989()= w水平刀架油缸工進(jìn)時(shí)t=50 sq=106m3/sP=pq/=7106106 /=H家= P(1 )=()= w水平刀架油缸快退時(shí)t= s q=105m3/sP=pq/=7106105 /=831wH家= P(1 )=831()= 倒角油缸同上水平刀架油缸有以上可得液壓泵總平均功率損失：T=2(++++50+)= s =2100+820+640+1280+1160+（+50+）2== 閥的功率損失 其中以泵的全部流量流經(jīng)溢流閥返回油箱時(shí)，功率損失為最大H2=pq=106103=103 w 式（）（根據(jù)[4] 表178158） 管路及其他功率H3損失此項(xiàng)功率損失包括很多復(fù)雜因素，由于其值較小，加上管路散熱的關(guān)系，計(jì)算時(shí)常忽略，～，即H3=(～)P 取H3==104=420W （根據(jù)[4] 表178158） 系統(tǒng)的功率損失=+103+420=9103 W 式（） 散熱計(jì)算液壓系統(tǒng)各部分所產(chǎn)生的熱量，在開始時(shí)一部分由運(yùn)動(dòng)介質(zhì)及裝置本體所吸收，較少一部分向