湖北機(jī)動(dòng)車交易城大樓結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)論文-在線瀏覽
2024-08-02 20:52本頁(yè)面
【正文】 3317496600600（4）樓板屋面厚度估算：位置跨度（m）系數(shù)計(jì)算板厚度（m）最小厚度限值(m)實(shí)際選用板厚度（m）樓板1/45屋面板1/35 荷載（作用）計(jì)算及計(jì)算簡(jiǎn)圖以C1~A1軸線橫向框架為例，該榀框架里面尺寸如圖：231圖231 活荷載的計(jì)算對(duì)C1~A1榀框架，按圖所示陰影承受樓面活荷載，如圖2311，此外，板中縱橫次梁及縱向連系梁分擔(dān)的活荷載以集中力的形式作用于相應(yīng)的框架梁及柱上，見圖2312。結(jié)構(gòu)平面布置圖如21圖21 材料選用選用材料及其強(qiáng)度（單位：）項(xiàng)目強(qiáng)度值C30混泥土（柱、梁）軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值C25混泥土（樓板）軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值HRB400(梁、柱受力筋)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值360HPB300(板受力筋，梁、柱箍筋)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值270 結(jié)構(gòu)選型： 該結(jié)構(gòu)采用全現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu),梁柱用C30混泥土（1）：主梁：（AB、BC）跨：由h=(1/12)~(1/18)=(625~938)mm, 取h=700mm，又由b=h/3~h/2=(233~350)mm, 取b=250mm。（7）基本風(fēng)壓：（50年一遇），基本雪壓：（50年一遇）2 結(jié)構(gòu)選型及平面布置 該建筑為辦公樓，主體結(jié)構(gòu)為5層，設(shè)計(jì)使用年限50年，底層層高5m，2~，采用現(xiàn)澆混泥土框架結(jié)構(gòu)。窗為塑鋼組合窗。(4) 屋面做法：上人屋面，現(xiàn)澆板上鋪100mm厚水泥蛭石保溫層，20mm厚混合砂漿找平層，三氈四油找平層，40mm厚混泥土保護(hù)層。內(nèi)墻厚200mm,墻面為20mm混合砂漿，外涂白色乳膠漆，厚250mm,貼瓷磚墻面。(2) 墻身做法：外墻厚度250mm，為加氣混凝土塊填充墻。武漢科技大學(xué)高職畢業(yè)設(shè)計(jì)湖北機(jī)動(dòng)車交易城大樓結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)論文1 設(shè)計(jì)題目及設(shè)計(jì)資料 設(shè)計(jì)題目：湖北機(jī)動(dòng)車交易城4大樓結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 設(shè)計(jì)項(xiàng)目：湖北機(jī)動(dòng)車交易城4大樓 建設(shè)地點(diǎn)：襄樊 建設(shè)規(guī)模與標(biāo)準(zhǔn) ： m2(允許誤差為177。5%) ：地上5層 :二級(jí):三級(jí):中級(jí) 設(shè)計(jì)資料地質(zhì)資料：地層編號(hào)及巖土名稱土工試驗(yàn)靜力觸探（單橋）綜合取值fakkPaESMPafakkPaESMPa厚度/mfakPaESMPa①雜填土15314089②淤泥質(zhì)土19223076③粘土22037328811④1粉砂156④2粉砂192④3粉細(xì)砂211 設(shè)計(jì)說明(1) 設(shè)計(jì)標(biāo)高：室內(nèi)設(shè)計(jì)標(biāo)高 ,室內(nèi)外高差450㎜。貼瓷磚墻面。(3) 樓面做法：陶瓷地磚樓面600mm600mm?；u，底面：石灰抹底，涂白色乳膠漆。(5) 門窗做法：門廳為鋁合金門，其余為木門。(6) 活荷載：㎡,㎡。由《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》，場(chǎng)地和低級(jí)條件簡(jiǎn)單，荷載分布均勻的七層及七層以下民用建筑及一般工業(yè)建筑物；為丙級(jí)。 (2)：縱向連系梁：h=(1/11~1/18)=(426~900)mm 取h=600mm, b=200mm 板中縱、橫次梁：h=(1/20~1/16)=(405~506)mm. 取h=450mm, b=200mm (3)：柱子截面根據(jù)所分?jǐn)偟臉菍雍奢d由軸壓比進(jìn)行估算。圖2311圖2312把活荷載作用在板中次梁上的力部分歸結(jié)于作用力P,集中力P以交叉梁的傳力方式傳給相應(yīng)的節(jié)點(diǎn)。 對(duì)梁及墻恒荷載作用在①軸上柱及梁的集中力，計(jì)算如下： 則同理算得其余梁傳到主梁上的內(nèi)力，綜合所算得的板、梁、柱及墻的重量得其恒荷載的計(jì)算簡(jiǎn)圖見圖2321：圖2321 風(fēng)荷載的計(jì)算風(fēng)荷載的計(jì)算過程如下：；由于建筑高度小于30m，所以取，作用高度為節(jié)點(diǎn)傻逼發(fā)下各取半層高度，對(duì)邊框架開間區(qū)取為縱向柱距的一半。所以此處不考慮活荷載。分別見圖332 則AB、BC跨梁：上部各層柱: 底層柱：圖31圖32 豎向活荷載作用下的框架內(nèi)力 由于活荷載的標(biāo)準(zhǔn)值較?。ㄐ∮冢?，因而計(jì)算活荷載作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力時(shí)，可不考慮活荷載最不利布置，直接采用滿布荷載法。見圖3111：圖31112中間層根據(jù)前面相應(yīng)圖中各桿件的線剛度，計(jì)算得到與節(jié)點(diǎn)相連桿件的彎矩分配系數(shù)，其中中間層（2~4）節(jié)點(diǎn)彎矩分配系數(shù)如下表：節(jié)點(diǎn)號(hào)CBA左梁0右梁0上柱下柱 由前計(jì)算節(jié)點(diǎn)處相應(yīng)的固端彎矩，然后按照彎矩分配系數(shù)，進(jìn)行力矩分配，最終的桿端彎矩為加下劃線的數(shù)字。見圖3113：圖3113圖3121 不平衡彎矩的二次分配及總彎矩圖 將各開口框架的相同節(jié)點(diǎn)處的彎矩進(jìn)行疊加，得到該榀框架節(jié)點(diǎn)處的桿端彎矩，圖中節(jié)點(diǎn)處存在存在不平衡彎矩，需要對(duì)節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩進(jìn)行二次分配，此時(shí)不考慮彎矩傳遞，得到匯總后的框架節(jié)點(diǎn)處桿端彎矩：分別見圖3121，圖3122：圖3122計(jì)算相應(yīng)框架梁的跨中彎矩，在框架節(jié)點(diǎn)處桿端彎矩匯總圖的基礎(chǔ)上，得到整個(gè)框架的彎矩。頂層 則：中間層： 彎矩的首次分配與傳遞 根據(jù)前面相應(yīng)圖中各桿件的線剛度，計(jì)算得到與節(jié)點(diǎn)相連桿件的彎矩分配系數(shù)，其中頂層節(jié)點(diǎn)彎矩分配系數(shù)如下表：節(jié)點(diǎn)號(hào)CBA左梁0右梁0上柱000下柱 由前計(jì)算節(jié)點(diǎn)處相應(yīng)的固端彎矩，然后按照彎矩分配系數(shù)，進(jìn)行力矩分配，最終的桿端彎矩為加下劃線的數(shù)字。（見圖3212）圖32123底層根據(jù)前面相應(yīng)圖中各桿件的線剛度，計(jì)算得到與節(jié)點(diǎn)相連桿件的彎矩分配系數(shù)，其中底層節(jié)點(diǎn)彎矩分配系數(shù)如下表：節(jié)點(diǎn)號(hào)CBA左梁0右梁0上柱下柱 由前計(jì)算節(jié)點(diǎn)處相應(yīng)的固端彎矩，然后按照彎矩分配系數(shù)，進(jìn)行力矩分配，最終的桿端彎矩為加下劃線的數(shù)字。（見圖3223）圖3223 剪力計(jì)算根據(jù)梁、柱的桿端彎矩和荷載可以由力矩平衡條件得到梁、柱的剪力，如圖3221：圖3231 柱子軸力計(jì)算 根據(jù)節(jié)點(diǎn)豎向力平衡條件，可以算得到框架柱的軸力圖3241：圖3241 梁端彎矩調(diào)幅 對(duì)梁端彎矩進(jìn)行調(diào)幅，計(jì)算得到調(diào)幅后的彎矩圖見圖3251：圖3251 水平風(fēng)荷載作用下的框架內(nèi)力 D值的計(jì)算 根據(jù)梁柱的線剛度可以分別計(jì)算得到各柱的K值、α值和D值，計(jì)算結(jié)果見下表：各柱的K值： 柱號(hào)層數(shù)CBA54321各柱的α值： 柱號(hào)層數(shù)CBA54321各柱的D值： 柱號(hào)層數(shù)CBA54321 柱中剪力計(jì)算： 將水平荷載逐層疊加，可以得到作用于結(jié)構(gòu)各層上的水平剪力，如下表：層數(shù)54321各層荷載各層總剪力 將各層的剪力，按照D值進(jìn)行分配，C1~A1榀框架各柱的剪力分配系數(shù)如表,從而得到各柱分?jǐn)偟乃郊袅Α?biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)的高度比： 柱號(hào)層數(shù)CBA5432
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