【正文】 －）=＞Qc＝所選刮板輸送機適合。ω＋q1gg（2）空段直線段的總阻力Wk＝q1g（ω1cosβ177。總的牽引力W0可按下式計算W0＝(Wzh＋Wk) ＝(124964+13257) =167247N（1）判斷最小張力點的位置設計選取雙機頭驅動，按兩端布置傳動裝置分析，Wk－1/2W0＜0，則1點為最小張力點。計算簡圖如下：S1=Smin＝6000NS2=S1＋Wzh＝6000＋118092＝124092NS3= S2－W0＝124092－152971/2＝S4= S1+ Wk=6000+8331=14331N設計為機采工作面，刮板輸送機的總牽引力為W0＝(Wzh＋Wk) ＝(124964+13257) =167247NNmax＝Nmin＝Nd＝考慮20％的備用功率，取電機功率備用系數為k＇＝，則：N＝=235kW由計算知，所選刮板輸送機的電機功率滿足要求。刮板輸送機刮板鏈的安全系數為n＝＝式中：n——刮板鏈安全系數， Sd——一條鏈的破斷力，610000N， Smax——刮板鏈的最大凈張力，124092N， λ——雙鏈負荷不均勻系數。轉載機的運輸能力要稍大于工作面刮板輸送機的運輸能力；順槽轉載機的機尾與工作面刮板輸送機的連接處要配套；順槽轉載機的零部件與工作面的刮板輸送機的零部件盡可能通用。設計原始資料:帶式輸送機的鋪設長度，800m帶式輸送機的鋪設傾角，0176。根據上述資料，初選順槽帶式輸送機型號為：DSJ100/80/160型可伸縮帶式輸送機。）DSJ100/80/16010001000160177。輸送帶的寬度驗證：物料最大塊度為300mm，則輸送帶的寬度應滿足下式：B≥2300＋200mm＝800mm設計帶寬1000mm，滿足運輸要求。（q＋qd）Lgsinβ ＝（61＋＋）8001 ＝（N）式中：Wzh——重段運行阻力，N q——單位長度輸送帶上物料的重量，kg/m q＝Qc/=557/qdsinβ ＝（＋）8001 ＝式中：——空段單位長度上分布的托輥旋轉部分的質量， ——輸送帶沿空段運行時的阻力系數，（3）曲線段運行阻力在進行張力計算時，滾筒處阻力計算如下：繞出改向滾筒的輸送帶張力為式中：——繞出改向滾筒的輸出帶張力，N ——繞入改向滾筒的輸送帶張力，N k——張力增大系數，傳動滾筒處阻力為：Wc＝（～）（Sy＋S1）式中：Wc——傳動滾筒處的阻力，N Sy——輸送帶在傳動滾筒相遇點的張力，N S1——輸送帶在傳動滾筒相離點的張力，N.按磨擦轉動條件找出 S1 S4關系: 因為S2=S1+WK S3= S2+W2－3S4=S3+Wzh 所以S4=S1+Wzh+WK+W2－3W2－3＝=(S1＋WK)S4= S1＋Wzh+WK+(S1＋WK) ＝ S1＋Wzh+ WK S1 與S4關系: 式中：C0——摩擦力備用系數， μ0——輸送帶與滾筒之間的摩擦因數， θ——圍包角，取240176。Sminzh =5 (q+qd)gcosβ =5(57+) =空段輸送帶允許的最小張力:Smink =5qggcosβ = 53cosβ =788N強度驗算輸送帶為強力帆布輸送帶，帶強P0=960N/cm層，設計輸送帶按硫化接頭，7層帆布設計。設計上山長度為700m，傾角14176。根據工作面運輸順槽設備選型，采區(qū)上山運輸設備仍選擇帶式輸送機。輸送機帶寬1000mm。輸送帶寬度驗算B≥2a+200=800mm≤1000mm (最大粒度a=300mm) 滿足運行阻力計算(1)重段直線段的運行阻力：Wzh＝（q＋qd＋）Lgcosβ（q＋qd）Lgsinβ ＝（61＋＋）700cos14176。 ＝－35588（N）式中：Wzh——重段運行阻力，N q——單位長度輸送帶上物料的重量，kg/m q＝Qc/=600/+700sin14176。則：＝即S1= 解聯立方程，求得S1=S2=S3=S4=S5= 輸送帶的懸垂度和強度驗算（1）承載段最小張力點S4=按懸垂度要求，承載段允許最小張力為Sminzh =5 (q+qd)gcosβ =5(61+) =，所以輸送帶的懸垂度不能滿足要求，為保證輸送帶的懸垂度要求，令S4=，帶入原方程中解得S1=S2= S3=42152NS4=6564N S5=這就要求利用輸送機的拉緊裝置來保證S4點的張力不小于6554N?！睸e〕＝牽引力及電機功率計算輸送機主軸牽引力為F0=S1－S5＋(S1＋S5) ＝－＋(＋) ＝電動機功率：N＝輸送帶所配電機功率55kW，故電機在有載運行時功率能滿足要求。 ＝(2＋＋)700cos6176。采區(qū)上山輔助運輸設備選用單軌吊運輸。爬坡能力強，最大可達到18176。在其爬坡范圍之內。單軌吊設備已經成套化，技術成熟，管理簡單。實行四班工作制，三班采煤，一班準備，每天生產時間為18小時。確定礦車組及全井電機車臺數。電機車牽引電機為兩臺ZQ－21型電動機，電動機長時電流Ich＝34A，電動機粘著重力Pn＝70kN，長時速度Vch＝。礦車軌距600mm，自重mz1=595kg，載重m1=1000kg。加權平均運距如下：km根據下式計算在等阻坡度上往返一次的運行時間T = tzh + tk＝T＝2=2根據下式求相對運行時間τ＝＝將上述數據帶入下式，取n＝41輛=式中：ψ——制動狀態(tài)的粘著系數， ip——軌道的平均坡度， b——制動減速度，用下式計算 = Vs——取長時速度，＝ Lzh——實際制動距離，m Lzh＝Lzhi－Vst＝40－2= Lzhi——按運送物料制動距離40m t——制動空行程時間，取2s。電動機溫升驗算①列車運行時的牽引力重列車下坡運行時的牽引力Fzh＝1000〔P＋n（G＋G0）〕（ωzh－ip）g ＝1000〔7＋17(1＋)〕（） ＝空列車山坡運行時的牽引力Fk＝1000（P＋nG0）（ωk＋ip） ＝1000(7＋17)（＋） ＝式中字母意義同上。⑤制動距離驗算按重車運行速度Vzh和最大制動減速度驗算制動距離。即電機車可以拉17輛1噸礦車。 第三章 礦井提升設備選型設計An=60萬t/aHs=360mHz=18mHx＝18mγ＝br＝300dt＝18h單水平開采。Ah = CAn/brt =600000/ 30018=122(t/h): Ht=Hs+Hx+Hz=300+18+18=336(米)Vj = ＝＝Tj＝ ＝ ＝式中： a——提升加速度， u——容器爬升時間，對雙箕斗提升取10s θ——提升終了休止時間，暫取10s 式中：An——礦井設計年產量，600000t/a af——提升富裕系數， C——提升不均勻系數， t——日工作小時，一般取18h b——礦井年工作日，取300d根據計算，選擇標準箕斗，型號JL－4。為使鋼絲繩能夠承受繩端荷載，必須使下式成立：mp≥=kg/m根據計算，鋼絲繩選擇61937170右同三角形股鋼絲繩。提升機滾筒直徑應滿足下式：D≥80d＝8037=2960mmD≥1200δ＝1200=28800mm根據計算，滾筒直徑確定為3000mm。mDt＝80d＝8037=2960mmDt＝1200δ＝1200=2880mm根據計算選擇TSH型天輪。Hj=Hx+Hr+Hp+Hg+=18+++10+=式中： Hj——井架高度，m Hx——卸載高度，18m Hr——容器高度， Hg——過卷高度，10m選取井架高度為40mLs≥＋D＋＝40＋3＋=式中：D——提升機滾筒直徑，取Ls=30m（滾筒中心至提升容器中心線的距離）式中：Dt——天輪直徑，3m c0——滾筒中心線與井口水平的高差，根據計算，提升鋼絲繩弦長為51m。計算得：α1=176。20′12″式中字母意義同上，經計算，α2=176。12′51″＜1176。對于JK型提升機，只驗算其下出繩角β即可。滿足規(guī)范要求。mL＝m＋2mz＋2mpLp＋mqLq式中：LP——一根提升鋼絲繩的總長度，m Lp＝Hc＋Lx＋3πD＋30＋n′πD ＝408＋51＋3＋30＋3 ＝ Hc——鋼絲繩的懸垂長度，408m Lx——鋼絲繩的弦長，51m 3πD——3圈摩擦圈繩長度，m 30——試驗繩長度，m n′πD——多層纏繞時的錯繩用繩長，n′取3 mq——尾繩每米質量， Lq——尾繩長度，Lq＝H＋2Hh＝360＋30=390m Hh——尾繩環(huán)高度，一般取15m?；诽嵘跫铀俣萢0的確定初加速度由下式確定a0=＝式中：v0——箕斗離開卸載曲軌時的速度， h0——箕斗離開曲軌內的行程，～設計取a0=箕斗主加速度a1的確定箕斗的主加速度由下式計算式中，Fe——電動機的額定出力，N ＝ Ne——電動機的額定功率，570kW ηj——出動效率， λ——電動機過負荷系數， ——提升系統變位質量，104130kg Vm——提升機實際提升速度，按減速器允許的輸出傳動轉矩來確定主加速度。按電動機減速方式計算按制動狀態(tài)減速方式計算＝根據計算，速度圖參數的計算（1）卸載曲軌中初加速時間為：（2）箕斗在卸載曲軌內的行程為h0=（3）主加速時間為（4）主加速階段的行程為：h1=（5）主減速階段時間為（6）主減速階段的行程為h3=（7）爬行時間為t4=（8）抱閘停車的時間為t5=1s（9）等速階段的行程為h2=Hh0h1h3h4=408－－80－56－=267m（10）等速階段的時間為＝（11）一次提升循環(huán)時間為TxTx=t0+t1+t2+t3+t4+t5+θ＝3+22+46+18+5+1+8=103s提升設備小時提升能力為式中：m——一次提升貨載的質量，4t提升設備的年提升量為：提升富裕系數af＝:提升設備各階段拖動力計算如下：提升開始時：F0=kQ＋PH＋＝4000＋408＋104130=58652kg出曲軌時F0′=F0－2Ph0=58652－2=58629kg主加速階段開始時F1=F0′＋＝58629＋104130（－）＝46133kg主加速終了時F1′＝F1－2Ph1=46133280=45354kg等速階段開始時F2= F1′－＝25568－104130=25569kg等速階段終了時F2′＝F2－2Ph2=255692267=23075kg減速階段開始時，F3= F2′－＝23075104130=14745kg減速階段終了時F3′＝F3－2Ph3=－221=14199kg爬行階段開始時F4= F3′＋＝14199＋6412=22529kg爬行階段終了時F4′＝F4－2Ph4=225292=22505kg主提升速度圖力圖如下：將前節(jié)數據帶入上式可得：58108等效功率：Pd＝＝550＜570kW式中：Td＝所選電機合適。、臺數 及凈排水揚程高度HgQb≥＝700=840m3/hHg＝Hx＋Hp＝5+390+1=396m式中：Hx——吸水高度，取5m Hp——排水高度，取開采水平距井口的標高差再加1m。備用泵的臺數n2n2==暫定備用泵的臺數為1臺最大排水時水泵的臺數n3工作泵和備用泵的排水能力為3450＝1350m3/h1350247。檢修水泵的臺數n3n3==檢修泵數量選1臺則水泵臺數n為n＝n1＋n2＋n3=2＋1＋1=4臺水泵正常工作時，要求滿足下式Hg≤=420=378m根據排水泵的數量及各涌水期排水泵的臺數，設計選擇3趟排水管路，正常排水時、最大排水時合用2趟，備用1趟。工作管路均為2趟，排水管內徑計算如下：排水管流量：Qp＝取排水管內經濟流速為Vp＝2m/s則排水管內徑為：dp＝根據計算選擇自標準YB2