怡景苑住宅小區(qū)商住樓設(shè)計結(jié)構(gòu)設(shè)計計算書畢業(yè)論文-在線瀏覽
2025-08-06 16:20本頁面
【正文】 （）其中—框架柱的標準反彎點高度比—上下層梁線剛度變化時反彎點高度比的修正值，—上下層層高變化時反彎點高度比的修正值—框架柱的反彎點高度比注：各項系數(shù)由《混凝土結(jié)構(gòu)（下）》p197到p201查表得到。 橫向水平地震作用及樓層地震剪力以軸線⑤為計算單元，取二層柱的形心線作為框架的軸線，其余框架內(nèi)力計算從略。（2）第二層的計算二層中框架邊柱：A柱：= / =21849y=+ + =0. 50+== == == 二層其他柱算法同上。柱軸力計算：D柱：= = ⑤,。在本框架的設(shè)計中，由于活荷載與恒載的比值不大于1，可不考慮活荷載的最不利位置，而把活荷載同時作用于所有的框架上，這樣求得的內(nèi)力在支座處與按最不利荷載位置法求得的內(nèi)力極為相近，可直接進行內(nèi)力組合。② 計算匯交于每一個節(jié)點各桿的轉(zhuǎn)角分配系數(shù) （）并檢查是否滿足 ，以作校核。如當一端為鉸接時，乘以3/4的修正系數(shù)，當利用正對稱的奇數(shù)跨框架時。求出匯交于每一節(jié)點的各桿固端彎矩之和，把它寫在該節(jié)點的內(nèi)框中。按上式進行演算時，可選擇任意節(jié)點開始（一般從不平衡彎矩較大的節(jié)點開始），循環(huán)若干輪，直至全部節(jié)點上的彎矩值達到要求的精度為止。⑤ 按下式計算每一桿端的最后彎矩值，即 （）或 （）⑥ 根據(jù)算得的各桿端彎矩值，作最后的彎矩圖并求得相應(yīng)的剪力圖和軸力圖?！? 0 0 0 恒荷載作用下的迭代計算（單位：） 0 0 0 0 恒荷載作用下最后桿端彎矩（單位：） 0 0 0 0 活載作用下的迭代計算（單位：） 0 0 0 0 活載作用下最后桿端彎矩（單位：） 恒荷載作用下KJ5彎矩圖（單位：） 恒荷載作用下KJ15剪力圖（單位：） 恒荷載作用下KJ15軸力圖（單位：） 活載作用下KJ15彎矩圖（單位：） 活載作用下KJ15剪力圖（單位：）注：剪力在構(gòu)件的左邊或上邊時為正值。 右地震作用下KJ15軸力圖（單位：） 恒載作用下調(diào)幅后框架梁彎矩圖（單位：） 活載作用下調(diào)幅后框架梁彎矩圖（單位：） 內(nèi)力組合 內(nèi)力調(diào)幅各種荷載情況下的框架內(nèi)力求得后，根據(jù)最不利又是可能的原則進行內(nèi)力組合。由于構(gòu)件控制截面的內(nèi)力值取自支座邊緣處，為此，進行組合之前，應(yīng)先計算各控制截面處的（支座邊緣處的）內(nèi)力值。柱上端控制截面在上層的梁底，柱下端控制截面在下層的梁頂。為了簡化起見，并考慮到結(jié)構(gòu)塑性內(nèi)力重分布對結(jié)構(gòu)的有利影響，僅在內(nèi)力組合之前對堅向荷載作用下的內(nèi)力按85%進行調(diào)幅，不計算支座邊緣內(nèi)力，直接采用軸線處的內(nèi)力值，這樣算得的鋼筋用量比需要的鋼筋用量略微多一點。永久荷載效應(yīng)控制的組合： （） 式中 ——永久荷載分項系數(shù)，； SGK——按永久荷載標準值GK計算的荷載效應(yīng)值； ——第i個可變荷載的分項系數(shù)，； ——可變荷載Qi的組合值系數(shù)，； ——按可變荷載標準值QiK計算的荷載效應(yīng)值。 （）式中 ——永久荷載分項系數(shù)，； SGK——按永久荷載標準值GK計算的荷載效應(yīng)值； ——可變荷載Q1的分項系數(shù)，； ——為諸可變荷載效應(yīng)中起控制作用者。此時（1）（2）兩組最不利內(nèi)力組合可合并為彎矩絕對值最大的內(nèi)力及相應(yīng)的軸力N。對于框架柱只進行一層和二層的內(nèi)力組合，取每根柱的柱頂和柱底為控制截面。（—）注：彎矩單位kN 構(gòu)件截面設(shè)計框架梁采用強度等級為C30的混凝土（，）；受力主筋采用HRB400級鋼筋（）；梁中箍筋采用HPB235級鋼筋（）。以第一層AD梁為例，其余各梁通過表格形式計算。 用于承載力計算第一層梁的內(nèi)力組合表 層次位置內(nèi)力恒載活載風1風2震1
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