【正文】 ，火電廠的年利用小時數(shù)在5000小時左右，故滿足電量平衡的要求?；鹆Πl(fā)電廠5：裝設(shè)4臺容量為25MW機(jī)組、且有機(jī)端負(fù)荷，故設(shè)置發(fā)電機(jī)電壓母線，按照有關(guān)規(guī)程規(guī)定，應(yīng)采用雙母線分段主接線，但是由于機(jī)組數(shù)較多，為限制短路電流，故只用兩臺發(fā)電機(jī)分別接入兩段發(fā)電機(jī)電壓母線，并供給地方負(fù)荷；而另外兩臺發(fā)電機(jī)則組成擴(kuò)大單元接線直接通過一臺升壓變壓器接入110千伏高壓母線。 變電站電氣主接線的選擇 在方案的初步比較中，由于變電站均為兩回出線，在計(jì)算斷路器數(shù)量時已確定所選最優(yōu)方案的變電站采用橋形接線方式，至于采用外橋型或是內(nèi)橋型可根據(jù)實(shí)際情況決定，一般如考慮線路故障機(jī)會較多時，不致影響變電站供電，可采用內(nèi)橋型接線；相反處在環(huán)形網(wǎng)絡(luò)中間的變電站，考慮不致由于變壓器故障而影響系統(tǒng)運(yùn)行，可采用外橋型接線?；鹆Πl(fā)電廠5：有4臺容量為25MW的發(fā)電機(jī)，按照前面主接線考慮，兩臺直接接于發(fā)電機(jī)母線的發(fā)電機(jī)用兩臺同容量變壓器接入高壓母線，容量分別為： 選擇兩臺SF731500/110型。水力發(fā)電廠6：有4臺18MW發(fā)電機(jī)，將其分為兩組。考慮到發(fā)電廠的廠用電，以及水電廠水量不是經(jīng)常使發(fā)電機(jī)滿載，為避免浪費(fèi)，可選擇兩臺SF740000/110型，容量40MVA雙繞組有載調(diào)壓升壓變壓器。為保證用戶供電的可靠性，本設(shè)計(jì)的所有變電站均裝設(shè)兩臺同容量三相變壓器，當(dāng)一臺變壓器停運(yùn)時，另一臺變壓器的容量能保證滿足重要負(fù)荷的要求，即設(shè)計(jì)題目給出的不小于每個負(fù)荷點(diǎn)負(fù)荷容量的60%。2) 變電站2： 選擇兩臺SFZ725000/110容量為25MVA的25000/110型雙圈降壓變壓器。4) 變電站4： 選擇兩臺SFZL720000/110容量為20MVA的20000/110型雙圈降壓變壓器。然后利用以上參數(shù)即可計(jì)算得出歸算到高壓側(cè)的變壓器電阻RT、電抗XT和激磁損耗ΔSO等有關(guān)數(shù)據(jù)。變電站4：變壓器為兩臺20000/110 ，故參數(shù)同變電站1 所有變壓器的選擇和參數(shù)計(jì)算結(jié)果數(shù)據(jù)詳見下表： 變壓器參數(shù)計(jì)算結(jié)果數(shù)據(jù)（有兩臺變壓器時，均為并聯(lián)值）項(xiàng)目廠(站)主變型號額定電壓(Kv)歸算到高壓側(cè)等值阻抗(Ω)激磁損耗(MVA)火電廠BB231500/121121/++火電廠B363000/121121/++水電廠BB240000/110121/++變電站120000/110110/11++變電站225000/110110/11++變電站325000/110110/11++變電站420000/110110/11++ 輸電線路參數(shù)的計(jì)算線路名稱515354616462路徑長度997777668855導(dǎo)線型號LGJ1202LGJ120LGJ120LGJ120LGJ1202LGJ120對于LGJ120 導(dǎo)線，其單位長度阻抗為r0=+（Ω），充電功率Qc=，則各段線路長度及參數(shù)如表線路名稱515354616462長度（KM）997777668855電阻（Ω）電抗（Ω）充電功率（Mvar）注：對于雙回路線路其值為并聯(lián)后的結(jié)果 電力網(wǎng)變電站運(yùn)算負(fù)荷的計(jì)算圖1變電站運(yùn)算負(fù)荷計(jì)算圖下面對各種運(yùn)行方式進(jìn)行運(yùn)算負(fù)荷計(jì)算 冬季最大負(fù)荷運(yùn)行方式1) 變電站1按電力網(wǎng)的額定電壓計(jì)算電力網(wǎng)中變壓器繞組的功率損耗 則變電站1的運(yùn)算負(fù)荷2) 變電站2變壓器繞組的功率損耗 則變電站2的運(yùn)算負(fù)荷3) 變電站3變壓器繞組的功率損耗 則變電站3的運(yùn)算負(fù)荷4) 變電站4變壓器繞組的功率損耗 則變電站4的運(yùn)算負(fù)荷 冬季最小負(fù)荷運(yùn)行方式1) 變電站1變壓器繞組的功率損耗 則變電站1的運(yùn)算負(fù)荷2) 變電站2變壓器繞組的功率損耗 則變電站2的運(yùn)算負(fù)荷3) 變電站3變壓器繞組的功率損耗 則變電站3的運(yùn)算負(fù)荷4) 變電站4變壓器繞組的功率損耗 則變電站4的運(yùn)算負(fù)荷66變電站運(yùn)算功率計(jì)算結(jié)果表（相應(yīng)單位為：MW，Mvar，Ω）變電站變壓器低壓側(cè)功率變壓器激磁功率變壓器RT變壓器XT 變壓器功率損耗變壓器高壓側(cè)流入功率 輸電線充電功率變電站 運(yùn)算功率冬季最大負(fù)荷站1 站2 站3 站4 冬季最小負(fù)荷站1 站2 站3 站4 設(shè)計(jì)網(wǎng)絡(luò)歸算到高壓側(cè)的等值電路根據(jù)計(jì)算結(jié)果可作出歸算到高壓側(cè)的等值電路，如圖2圖2 設(shè)計(jì)系統(tǒng)歸算到高壓側(cè)的等值電路1) 線路53段功率分布計(jì)算線路53段：從線路末端向始端計(jì)算功率分布+1d5 ++ +)++R51+J X51+53段冬季最大負(fù)荷功率分布計(jì)算圖線路53段的末端功率為變電站3的運(yùn)算負(fù)荷功率，即為 線路53段的功率損耗為 線路53始端功率 從發(fā)電廠5高壓母線流入線路53的功率為從而可得如圖所示的51段功率分布1d5+ +)++R51+J X51+53段冬季最大負(fù)荷功率分布圖2) 線路62段功率分布計(jì)算+2D6++ +)++R62+J X62+62段冬季最大負(fù)荷功率分布計(jì)算圖線路62末端功率為變電站2的運(yùn)算負(fù)荷功率，即為 線路62段的功率損耗為 線路62始端功率 從發(fā)電廠6高壓母線流入線路62的功率為兩端供電方式546和516的功率分布進(jìn)行計(jì)算。兩端供電網(wǎng)546的功率分布計(jì)算線路名稱515354616462電氣距離(KM)9977776688553) 兩端供電網(wǎng)546功率分布計(jì)算兩端供電網(wǎng)546功率初分布計(jì)算，由于設(shè)計(jì)方案中對于兩端供電網(wǎng)的各段線路均采用同一導(dǎo)線截面，即為均一網(wǎng)絡(luò)，故功率初分布可按長度成反比例分配，將兩端供電網(wǎng)絡(luò)在4點(diǎn)拆開，則成為兩個單端供電網(wǎng)，則可計(jì)算功率分布。a) 兩端供電網(wǎng)拆開后51功率分布計(jì)算對于拆開后的51網(wǎng)的初分布功率，即為51段的末端功率，于是線路51段的功率損耗為 線路51始端功率 從發(fā)電廠5高壓母線流入線路51的實(shí)際功率為 b) 兩端供電網(wǎng)拆開后61功率分布計(jì)算對于拆開后的61網(wǎng)的初分布功率，即為61段的末端功率，于是線路61段的功率損耗為 線路61始端功率 從發(fā)電廠6高壓母線流入線路61的實(shí)際功率為 冬季最小負(fù)荷運(yùn)行方式功率分布計(jì)算5) 線路53段功率分布計(jì)算線路53段：從線路末端向始端計(jì)算功率分布線路53段的末端功率為 ： 線路53段的功率損耗為 線路53始端功率 從發(fā)電廠5高壓母線流入線路53的功率為 6) 線路62段功率分布計(jì)算線路62末端功率為 線路62段的功率損耗為 線路62始端功率 從發(fā)電廠6高壓母線流入線路62的功率為兩端供電網(wǎng)546的功率分布計(jì)算線路名稱515354616462電氣距離(KM)9977776688557) 兩端供電網(wǎng)546功率分布計(jì)算功率初分布按長度成反比例分配將兩端供電網(wǎng)絡(luò)在4點(diǎn)拆開，則成為兩個單端供電網(wǎng)，則可計(jì)算功率分布。c) 兩端供電網(wǎng)拆開后51功率分布計(jì)算對于拆開后的51網(wǎng)的初分布功率，即為51段的末端功率，于是線路51段的功率損耗為 線路51始端功率從發(fā)電廠5高壓母線流入線路51的實(shí)際功率為 d) 兩端供電網(wǎng)拆開后61功率分布計(jì)算對于拆開后的61網(wǎng)的初分布功率，即為61段的末端功率，于是線路61段的功率損耗為 線路61始端功率 從發(fā)電廠6高壓母線流入線路61的實(shí)際功率為 電壓分布和調(diào)壓計(jì)算元件上電壓降落的縱分量，即電壓損耗為在本設(shè)計(jì)中經(jīng)過初步計(jì)算，先暫時給定發(fā)電廠高壓母線的電壓為：冬季最大和最小運(yùn)行方式下火電廠高壓母線的電壓分別為115kV和111kV ，而水電廠電壓則由計(jì)算決定。按照這種接線方式，將高壓母線的功率分別分配一半給兩種不同接線的發(fā)電機(jī)，于是，具有發(fā)電機(jī)母線的兩臺發(fā)電機(jī)變壓器高壓側(cè)流入母線的功率為：變壓器（2號）繞組中的電壓損耗為發(fā)電機(jī)母線（即變壓器2號低壓側(cè)）電壓歸算到高壓側(cè)的值為2) 冬季最小運(yùn)行方式下，火電廠5發(fā)電機(jī)母線電壓計(jì)算應(yīng)按前面假設(shè)，其高壓母線電壓為111kV，發(fā)電廠5變壓器高壓側(cè)功率為高壓母線流入四條線路，即雙回5554功率之和，即按照前面所述的功率分配，具有發(fā)電機(jī)母線的兩臺發(fā)電機(jī)變壓器高壓側(cè)流入母線分配一半的功率為： 變壓器（2號）繞組中的電壓損耗為發(fā)電機(jī)母線（即變壓器2號低壓側(cè)）電壓歸算到高壓側(cè)的值為3) 發(fā)電廠5調(diào)壓計(jì)算按照發(fā)電機(jī)機(jī)端負(fù)荷為逆調(diào)壓的要求，即即，則要求升壓變壓器分接頭電壓為其中為升壓變壓器低壓側(cè)額定電壓按照發(fā)電機(jī)機(jī)端負(fù)荷為逆調(diào)壓的要求，在最小負(fù)荷時發(fā)電機(jī)母線電壓要求為，即，則要求升壓變壓器分接頭電壓為對于不能帶負(fù)荷調(diào)壓的變壓器，按照最大和最小負(fù)荷下對分接頭的要求，取二者的平均值,即：一般容量較大的無勵磁調(diào)壓變壓器，高壓側(cè)有五個標(biāo)準(zhǔn)分接頭，分別是高壓側(cè)額定電壓的基礎(chǔ)上，上下