石油加工工藝學(xué)課程設(shè)計(jì)-在線瀏覽
2024-07-29 06:11本頁(yè)面
【正文】 (4mmHg), 則推算常壓塔各關(guān)鍵部位的壓力如下: (單位為MPa)塔頂壓力 一線抽出板(第9層)上壓力 二線抽出板(第18層)上壓力 三線抽出板(第27層)上壓力 汽化段壓力(第30層下) , 則加熱爐出口壓力=+=①汽化段中進(jìn)料的汽化率與過(guò)汽化率取過(guò)汽化率為進(jìn)料的2％(質(zhì))(經(jīng)驗(yàn)值為2~4)％(體), 則過(guò)汽化油量為6314kg/h, 要求進(jìn)料在汽化段的汽化率為:eF=(++++)％=％(體)②汽化段油氣分壓汽化段中各物料的流量如下:汽油 114kmol/h煤油 139kmol/h輕柴油 100kmol/h重柴油 105kmol/h過(guò)汽化油 21kmol/h油氣量合計(jì) 482kmol/h其中過(guò)汽化油的分子量取300, 水蒸汽257kmol/h(塔底汽提)。在不具備原油的臨界參數(shù)與焦點(diǎn)參數(shù)而無(wú)法作出原油的PTe相圖的情況下, 曲線4可用簡(jiǎn)化法求定: 由圖1可得到原油在常壓下的實(shí)沸點(diǎn)曲線與平衡汽化曲線的交點(diǎn)為291℃。過(guò)該交點(diǎn)作垂直于橫座標(biāo)的直線A, 在A線上找到299℃之點(diǎn), 過(guò)此點(diǎn)作平行于原油常壓平衡汽化曲線2的線4, 。此tF是由相平衡關(guān)系求得, 還需對(duì)它進(jìn)行校核。校核的方法是作絕熱閃蒸過(guò)程的熱平衡計(jì)算以求得爐出口溫度。表8 進(jìn)料帶入汽化段的熱量QF(P=, t=℃)物料焓，Kj/kg熱量，kJ/h汽相液相汽油1176117611100=106煤油114711472104=106輕柴油1130113021800=106重柴油1122112230400=106過(guò)汽化油～111811186314=106重油888888225046=106合計(jì)QF=106hF=106/315700=再求出原油在加熱爐出口條件下的熱焓ho, (即圖1中的曲線3)。因考慮生產(chǎn)航空煤油, 限定爐出口溫度不超過(guò)360℃, 由曲線3可讀出在360℃％(體)。根此可算出進(jìn)料在爐出口條件下的焓值ho。爐出口溫度也不致超過(guò)充許限度。表10 全塔熱平衡物料流率，kg/h密 度d204操作條件焓，kJ/kg熱量，kJ/hMPa℃汽相液相入方進(jìn)料315700106汽提蒸汽67634203316106合計(jì)322463106出方汽油11100107611106煤油21040180444106輕柴油21800256645106重柴油30400315820106重油231360858106水蒸汽67631072700106合計(jì)322463106 ②全塔回流熱全塔回流熱Q=()106 =106 kJ/h③回流方式及回流熱分配塔頂采用二級(jí)冷凝冷卻流程, 塔頂回流溫度為60℃?；亓鳠岱峙? ％ 熱量, kJ/h塔頂 50 106一中 20 106二中 30 106校核應(yīng)自下而上進(jìn)行。圖4 重柴油抽出板以下塔段的熱平衡表11 第27層以下塔段的熱平衡物料流率，kg/h密 度d204操作條件焓，kJ/kg熱量，kJ/hMPa℃汽相液相入方進(jìn)料315700106汽提蒸汽46274203316106內(nèi)回流L~~795795L合計(jì)320327+L106+795L出方汽油3151080106煤油3151055106輕柴油3151034106重柴油315820106重油858106水蒸汽46273153107106內(nèi)回流L~31510261026L合計(jì)320327+L106+1026L由熱平衡得: 106+795L=106+1026L所以, 內(nèi)回流 L=100780kg/h或 100780/282=重柴油抽出板上方汽相總量為:117+139+100+357+257=970kmol/h重柴油蒸汽(即內(nèi)回流)分壓為:357/970=％℃, 與原假設(shè)315℃很接近, 可以認(rèn)為原假設(shè)是正確的。計(jì)算結(jié)果與假設(shè)值相符, 故認(rèn)為假設(shè)是正確的。℃?？紤]到不凝氣的存在, , 則塔頂溫度為:110=℃與假設(shè)的107℃很接近, 故原假設(shè)溫度正確。=, 在此壓力下飽和水蒸汽溫度為83℃, 故水汽不會(huì)冷凝。圖6就是通過(guò)計(jì)算1丶8丶9丶10丶13丶17丶18丶19丶22丶26丶27丶30各層及塔底汽提段的汽丶液負(fù)荷繪制而成。ρV─氣相密度, kg/m3。 Ht─塔板間距, m。Vv─氣體體積流率, m3。表12 浮閥塔板間距Ht與塔徑D的關(guān)系塔板直徑D, mm板間距Ht，mm1200~1400450500600—1600～30004505006008003200~4200——600800②計(jì)算出Wmax后, 再計(jì)算適宜的氣速WaWa=KWmax式中 Wa─塔板上氣相空間截面上的適宜氣速, m/s。 對(duì)于直徑≤, 以及真空操作的塔, K=~(Ht大時(shí)K取大值)。③計(jì)算氣相空間截面積Fa=Vv/WaFa─計(jì)算的塔的空間截面積, m2。Ks當(dāng)Ht≤ 按以上兩式計(jì)算后, 選用較小值。⑤計(jì)算降液管面積F’d=VL/Vd
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