【正文】 中表示梁柱線剛度比?，F(xiàn)以第2~4層C－1柱的側(cè)移剛度計(jì)算為例，說明計(jì)算過程，其余柱的計(jì)算過程從略，~。則可得梁柱線剛度比為： C－1柱及與其相連的梁的相對(duì)線剛度 中框架柱側(cè)移剛度D值（N/mm）層次邊柱（18根）中柱（18根）1232892554710743922~427568331921336720 邊框架柱側(cè)移剛度D值（N/mm）層次A1,A12B1,B12121289243621826042~42298528262204988 中樓梯間框架柱側(cè)移剛度D值（N/mm）層次C6,C7D6,D7118623207711575762~4172212180415610將上述不同情況下同層框架柱側(cè)移剛度相加，即得框架各層層間側(cè)移側(cè)度。4 重力荷載計(jì)算 屋面及樓面的永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值屋面及樓面的恒荷載包括結(jié)構(gòu)構(gòu)件自重和構(gòu)造屋重量等重力荷載，其標(biāo)準(zhǔn)值按結(jié)構(gòu)構(gòu)件的設(shè)計(jì)算尺寸、構(gòu)造層的材料及設(shè)計(jì)厚度以及材料容重標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算，計(jì)算結(jié)構(gòu)如下：屋面（不上人）：三氈四油鋪小石子 kN/m220厚水泥砂漿找平層20 = kN/m2 50厚聚苯板保溫kN/m21:10水泥珍珠巖找坡（3%） kN/m220厚水泥砂漿找平 kN/m2　15厚頂棚抹灰層17 = kN/m2100厚現(xiàn)澆樓板25 =kN/m2合計(jì) kN/m21~4層樓面：瓷磚地面（包括水泥砂漿打底） kN/m2100厚鋼筋混凝土板25 = kN/m2　15厚頂棚抹灰17 = kN/m2合計(jì) kN/m2 屋面及樓面可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值本建筑為民用建筑，樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值根據(jù)房間用途按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB500092001)；屋面活荷載根據(jù)屋面類別按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB500092001)；屋面水平投影面上的雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB500092001)，結(jié)果如下。不上人屋面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 kN/m2樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 kN/m2屋面雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值 kN/m2式中：為屋面積雪分布系數(shù)，本建筑為平屋頂，故取＝。 梁、柱、墻、門、窗重力荷載計(jì)算梁、柱可根據(jù)截面尺寸、材料容重及粉刷層等計(jì)算出單位長(zhǎng)度上的重力荷載；本設(shè)計(jì)為現(xiàn)澆板肋梁樓蓋，因板自重已計(jì)入樓面（屋面）的恒載之中，故計(jì)算梁自重時(shí)梁截面高度取梁原截面高度減去板厚。墻體重量根據(jù)其厚度及材料容重標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算，其兩側(cè)的粉刷層（或貼面）重量應(yīng)計(jì)入墻自重內(nèi)。鋼鐵門（包括玻璃門）；。集中于各樓層標(biāo)高處的重力荷載代表值Gi，為計(jì)算單元范圍內(nèi)各層樓面上的重力荷載代表值及上下各半層的墻、柱等重量。由于前面已經(jīng)計(jì)算出結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件的重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故下面僅以集中于一層樓板處的重力荷載代表值G1的計(jì)算為例說明計(jì)算過程。電梯機(jī)房設(shè)備近似按50kN計(jì)算。由設(shè)計(jì)任務(wù)書可知，本建筑所在地抗震設(shè)防烈度為7度，場(chǎng)地類別為Ⅱ類，設(shè)計(jì)地震分組為第一組。 將上述計(jì)算結(jié)果代入下式即可算得各質(zhì)點(diǎn)的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值：式中：Gi、Gj分別為集中于質(zhì)點(diǎn)i、j的重力荷載代表值；Hi、Hj分別為質(zhì)點(diǎn)i、j的計(jì)算高度。 水平地震作用下的位移驗(yàn)算水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移和頂點(diǎn)位移按下列兩式計(jì)算：。mGiHi ∑GiHiFi/kNVi/kN4321 (a) 水平地震作用分布 (b) 層間剪力分布 橫向水平地震作用及樓層地震剪力 橫向水平地震作用下的位移驗(yàn)算層 次Vi/kN∑Di/(N/mm)Δui/mmui/mmhi/mmθeΔui/hi4169780830001/22733169780830001/18872169780830001/16951141457233001/1473＝Δui/hi，由表中數(shù)值可知，最大層間彈性位移角發(fā)生在第一層，其值為1/14731/550，滿足《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 500112001)。本設(shè)計(jì)采用D值法計(jì)算水平地震作用下的框架內(nèi)力。柱反彎點(diǎn)高度根據(jù)下式計(jì)算：y＝(y0 + y1 + y2 + y3)h式中：y0為標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比；y1為某層上下梁線剛度不同時(shí)，對(duì)y0的修正值。因?yàn)楸驹O(shè)計(jì)各層梁截面相同，即線剛度相同，故不需要考慮y1值，且只有一二層分別需要考慮yy3。 各層邊柱柱端彎矩及剪力計(jì)算層次hi/mVi/kN∑Dij/(N/mm)Di1/(N/mm)Vi1/(kN)yMbi1/(kNm)4169780827568316978082756821697808275681141457223289 各層中柱柱端彎矩及剪力計(jì)算層次hi/mVi/kN∑Dij/(N/mm)Di2/(N/mm)Vi2/(kN)yMbi2/(kNm)4169780833192316978083319221697808331921141457225547梁端彎矩按節(jié)點(diǎn)彎矩平衡條件，將節(jié)點(diǎn)上、下端彎矩之和按左、右梁的線剛度比例分配：式中：，分別表示節(jié)點(diǎn)左、右梁的線剛度；，分別表示節(jié)點(diǎn)左、右梁的彎矩。 梁端彎矩、剪力及柱軸力計(jì)算層次邊橫梁中橫梁柱軸力lVblVb邊柱N中柱N4332,.6821注：1)柱軸力中的負(fù)號(hào)表示拉力。2)表中M單位為kN水平地震作用下框架的彎矩圖、。m) 水平地震作用下梁端剪力及柱軸力圖(kN)6 豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計(jì)算 計(jì)算單元取軸線橫向框架進(jìn)行計(jì)算，即一個(gè)柱距寬。由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，因此在框架節(jié)點(diǎn)上還作用有集中力矩。代表橫梁自重，為均布荷載形式。1／12ql2=1／12=177。m177。 kN1／12ql2=1／12=177。m177。 kNmM頂kN第四層A節(jié)點(diǎn)已知MA4A5=m,則MA4B4=m MB4B3= kNm MB4C4=m ， MA3A2=mB節(jié)點(diǎn)已知MB3B4=m,則MB3A3=m第二層A節(jié)點(diǎn)已知MA2A3=m,則MA2B2=m MB5B4= kNm MB2C2=m ， MA1A0=mB節(jié)點(diǎn)已知MB1B2=m,則MB1A1=m風(fēng)荷載作用下彎矩圖，根據(jù)上述計(jì)算可得風(fēng)荷載作用下的彎矩圖風(fēng)荷載作用下的彎矩圖。 橫向框架恒載匯總表層次q1/(kN/m)q139。/(kN/m)P1/kNP2/kN4321 橫向框架活載匯總表層次q2/(kN/m)q239。/(kN/m)q2/(kN/m)q239。由于結(jié)構(gòu)和荷載對(duì)稱，故計(jì)算時(shí)可用半框架。 恒載作用下的彎矩二次分配 活載作用下的彎矩二次分配 重力荷載代表值作用下的彎矩二次分配 恒載作用下框架彎矩圖 活載作用下框架彎矩圖 重力荷載代表值作用下框架彎矩圖梁端剪力可根椐梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得。計(jì)算柱底軸力還需考慮柱的自重，、。本設(shè)計(jì)考慮以下兩種基本組合：（1）無地震作用的豎向荷載效應(yīng)組合本工程為一般框架結(jié)構(gòu)，根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB 500092001），基本組合可采用簡(jiǎn)化規(guī)則，并應(yīng)按下列組合值中取最不利值確定：由可變荷載效應(yīng)控制的組合：由永久荷載效應(yīng)控制的組合：式中：為荷載效應(yīng)組合的設(shè)計(jì)值為永久荷載的分項(xiàng)系數(shù)。對(duì)于本設(shè)計(jì)，上述基本組合的荷載分項(xiàng)系數(shù)及可變荷載組合值系數(shù)取值如下：由可變荷載效應(yīng)控制的組合，；由永久荷載效應(yīng)控制的組合，；本工程樓面活荷載小于4kN/m2，；根據(jù)樓面活荷載類別。根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 500112001)的規(guī)定，本設(shè)計(jì)可不進(jìn)行風(fēng)荷載及豎向地震作用計(jì)算。本設(shè)計(jì)為現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)。下面以第四層AB跨梁考慮地震作用的組合為例，說明框架梁內(nèi)力的組合方法。 AB跨梁的內(nèi)力計(jì)算簡(jiǎn)圖距A支座為x位置截面的彎矩為：由即可解得跨中最大彎矩離A支座的距離為代入第四層AB跨梁荷載及內(nèi)力得左震右震根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 500112001)，一、二、三級(jí)的框架梁，其梁端截面組合的剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式調(diào)整：式中：為梁端截面組合的剪力設(shè)計(jì)值；為梁的凈跨；為梁在重力荷載代表值作用下，按簡(jiǎn)支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計(jì)值；、分別為梁左右端截面反時(shí)針或順時(shí)針方向組合的彎矩設(shè)計(jì)值，一級(jí)框架兩端彎矩均為負(fù)彎矩時(shí)，絕對(duì)值較小的彎矩應(yīng)取零；為梁端剪力增大系數(shù)。本設(shè)計(jì)房屋抗震等級(jí)為二級(jí)，因梁端彎矩設(shè)計(jì)值之和與柱端彎矩設(shè)計(jì)值之和相差不大。框架柱內(nèi)力組合的方法與框架梁類似，在此不再贅述。注：1） ，MAB和MBC分別為AB跨梁和BC跨梁的跨間最大正彎矩。m，V以向上為正，單位kN；2），單位kN 框架梁內(nèi)力組合表 橫向框架A柱內(nèi)力組合 橫向框架B柱內(nèi)力組合8 截面設(shè)計(jì) 框架梁截面設(shè)計(jì)以第一層AB跨梁為例，說明計(jì)算方法和過程。支座彎矩跨間彎矩取控制截面，即支座邊緣處的正彎矩，與之相對(duì)應(yīng)的剪力則支座邊緣處彎矩為當(dāng)梁下部受拉時(shí)，按T形截面設(shè)計(jì)，當(dāng)梁上部受拉時(shí)，按矩形截面設(shè)計(jì)。按計(jì)算跨度考慮，；按梁間凈距考慮，；按翼緣厚度考慮，（不起控制作用）。梁內(nèi)縱向鋼筋為HRB335級(jí)鋼（）。因?yàn)閷俚谝活怲形截面實(shí)配鋼筋1Φ18+2Φ16（），滿足要求。A支座則說明富裕，且達(dá)不到屈服。B支座實(shí)取4Φ16（），滿足要求。mξAs39。/Asρ4支座A＜07636253Φ18(763)%AB跨間3Φ18(763)%支座Bl＜07635923Φ16(603)%支