【正文】 A、I——分別是混凝土毛截面面積和慣性矩； ——分別為一根管道截面積和鋼束截面積； ——分別為凈截面和換算截面重心到主梁上緣的距離； ——分塊面積重心到主梁上緣的距離； ——計(jì)算面積內(nèi)所含的管道（鋼束）數(shù)； ——鋼束與混凝土的彈性模量之比，為 。對(duì)于T形截面受壓區(qū)翼緣計(jì)算寬度，應(yīng)取下列三者中的最小值：這里，b為梁腹板寬度，為承托長(zhǎng)度，為受壓區(qū)翼緣懸出板的厚度。故。預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土在張拉階段好使用階段都要產(chǎn)生剪應(yīng)力，這兩個(gè)階段的剪應(yīng)力應(yīng)該疊加。在張拉階段和使用階段應(yīng)計(jì)算的截面為（如圖2—13）。（2）在使用階段，換算截面的中性軸（稱(chēng)為換軸）位置產(chǎn)生最大剪應(yīng)力，應(yīng)該與張拉階段在換軸位置產(chǎn)生的剪應(yīng)力疊加。2）b—b線以上（或以下）的面積對(duì)中性軸（凈軸和換軸）的靜矩。4）換軸（n—n）以上（或以下）的面積對(duì)中性軸（凈軸和換軸）的靜矩。 圖2—13 跨中（四分點(diǎn)）、支點(diǎn)凈矩計(jì)算圖式（尺寸單位：cm）表2—14 跨中截面對(duì)重心軸靜矩計(jì)算分塊名稱(chēng)及序號(hào) 已知：靜矩類(lèi)別及符號(hào)分塊面積分塊面積重心至全截面重心距離對(duì)凈軸靜矩翼板1翼緣部分對(duì)凈軸靜矩3000148980三角承托290041697肋部32008932求和199609下三角4馬蹄部分對(duì)凈軸靜矩 10011617馬蹄5800106272肋部620021568管道或鋼束求和翼板1凈軸以上凈面積對(duì)凈軸靜矩3000148980三角才承托290041697肋部3求和翼板1換軸以上凈面積對(duì)凈軸靜矩3000148980三角承托290041697肋部3求和分塊名稱(chēng)及序號(hào)已知：靜矩類(lèi)別及符號(hào)分塊面積分塊面積重心至全截面重心距離對(duì)凈軸靜矩翼板1翼緣部分對(duì)凈軸靜矩3600194148三角承托290045567肋部32009786求和249501下三角4馬蹄部分對(duì)凈軸靜矩10011190馬蹄5800102856肋部620020714管道或鋼束求和翼板1凈軸以上凈面積對(duì)凈軸靜矩3600194148三角才承托290045567肋部3求和翼板1換軸以上凈面積對(duì)凈軸靜矩3600194148三角承托290045567肋部3求和表2—15 四分點(diǎn)截面對(duì)重心軸靜矩計(jì)算分塊名稱(chēng)及序號(hào)已知：靜矩類(lèi)別及符號(hào)分塊面積分塊面積重心至全截面重心距離對(duì)凈軸靜矩翼板1翼緣部分對(duì)凈軸靜矩3000149670三角承托290041904肋部32008978求和200502下三角4馬蹄部分對(duì)凈軸靜矩10011594馬蹄5800106088肋部620021522管道或鋼束32497求和106707翼板1凈軸以上凈面積對(duì)凈軸靜矩3000149670三角才承托290041904肋部3求和 （續(xù)）分塊名稱(chēng)及序號(hào)凈距類(lèi)別及符號(hào)分塊面積分塊面積重心至全截面重心距離對(duì)凈軸靜矩翼板1換軸以上凈面積對(duì)凈軸靜矩3000149670三角承托290041904肋部3求和分塊名稱(chēng)及序號(hào)已知：靜矩類(lèi)別及符號(hào)分塊面積分塊面積重心至全截面重心距離對(duì)凈軸靜矩翼板1翼緣部分對(duì)凈軸靜矩3600193428三角承托290045360肋部32009746求和248534下三角4馬蹄部分對(duì)凈軸靜矩10011210馬蹄5800103016肋部620020754管道或鋼束求和翼板1凈軸以上凈面積對(duì)凈軸靜矩3600193428三角才承托290045360肋部3求和翼板1換軸以上凈面積對(duì)凈軸靜矩3600193428三角承托290045360肋部3求和表2—16支點(diǎn)截面對(duì)重心軸靜矩計(jì)算分塊名稱(chēng)及序號(hào)已知：靜矩類(lèi)別及符號(hào)分塊面積分塊面積重心至全截面重心距離對(duì)凈軸靜矩翼板1翼緣部分對(duì)凈軸3000180270三角承托2712 （續(xù)）分塊名稱(chēng)及序號(hào)靜矩類(lèi)別及符號(hào)分塊面積分塊面積重心至全截面重心距離對(duì)凈軸靜矩肋部3靜矩356求和翼板1凈軸以上凈面積對(duì)凈軸靜矩3000180270三角才承托2712肋部3求和翼板1換軸以上凈面積對(duì)凈軸靜矩3000180270三角承托2712肋部32086求和分塊名稱(chēng)及序號(hào)已知：靜矩類(lèi)別及符號(hào)分塊面積分塊面積重心至全截面重心距離對(duì)凈軸靜矩翼板1翼緣部分對(duì)凈軸靜矩3000178950三角承托2712肋部335620148求和翼板1凈軸以上凈面積對(duì)凈軸靜矩3000178950三角才承托2712肋部3求和翼板1換軸以上凈面積對(duì)凈軸靜矩3000178950三角承托2712肋部32086求和 將計(jì)算結(jié)果進(jìn)行匯總，見(jiàn)表2—17。預(yù)應(yīng)力損失值因梁截面位置的不同而有差異，因此計(jì)算跨中，四分點(diǎn)和梁端的預(yù)應(yīng)力損失值，計(jì)算結(jié)果如下。計(jì)算見(jiàn)表2—18到表2—20。計(jì)算的方法如下： 反向摩擦影響長(zhǎng)度 式中 ——錨具變形、鋼筋回縮值（mm），對(duì)于本設(shè)計(jì)錨具體系，=6mm； ——單位長(zhǎng)度由管道摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失，按下式計(jì)算 式中 ——張拉端錨下控制應(yīng)力，本設(shè)計(jì)為1302； ——預(yù)應(yīng)力鋼筋扣除沿途摩擦損失后的錨固端應(yīng)力，即跨中截面扣除的鋼筋應(yīng)力； ——張拉端至錨固端的距離（mm），即前面計(jì)算所得的鋼束的有效長(zhǎng)度。 表2—21 四分點(diǎn)、支點(diǎn)及跨中截面計(jì)算表四分點(diǎn)截面支點(diǎn)截面跨中截面鋼束號(hào)影響長(zhǎng)度錨固端距張拉距離距張拉距離距張拉距離192061761823629242212182723(4)9285255183155(6)927524518305平均值此項(xiàng)應(yīng)力損失，對(duì)于簡(jiǎn)支梁一般可取L/4截面按《結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》進(jìn)行計(jì)算，并以其計(jì)算結(jié)果作為全梁各鋼束的平均值。表2—22 四分點(diǎn)截面計(jì)算表鋼束號(hào)11186023(4)5(6)表 2—23跨中截面計(jì)算表鋼束號(hào)11186023(4)5(6)表2—24 支點(diǎn)截面計(jì)算表鋼束號(hào)11186023(4)5(6)由于混凝土的收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失可按下式計(jì)算： 式中 ——受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處由混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失； ——鋼束錨固時(shí)，全部鋼束重心處由預(yù)應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失）產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力，并根據(jù)張拉受力情況，考慮主梁重心的影響； ——配筋率， A——本設(shè)計(jì)為鋼束錨固時(shí)的相應(yīng)的凈截面面積； ——本設(shè)計(jì)為鋼束群重心至截面凈軸的距離； ——截面回轉(zhuǎn)半徑，； ——加載齡期為、計(jì)算期為時(shí)的混凝土收縮和徐變； ——加載齡期為、計(jì)算期為時(shí)的收縮和徐變。本設(shè)計(jì)考慮混凝土收縮和徐變大部分在成橋前完成，A和均采用預(yù)制梁的數(shù)據(jù)，對(duì)于混凝土毛截面，四分點(diǎn)與跨中上述數(shù)據(jù)完全相同，即 故 由于混凝土收縮和徐變?cè)谙鄬?duì)濕度為80%條件完成，受荷時(shí)混凝土齡期為28d。 表2—25 四分點(diǎn)截面混凝土的收縮和徐變應(yīng)起的預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算表計(jì)算數(shù)據(jù)279240019500計(jì)算應(yīng)力損失值（1）（2）[（1）+（2）]計(jì)算數(shù)據(jù)表2—26 跨中截面混凝土的收縮和徐變應(yīng)起的預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算表計(jì)算數(shù)據(jù)372320019500 （續(xù)）計(jì)算應(yīng)力損失值（1）（2）[（1）+（2）]計(jì)算數(shù)據(jù)表2—27 支點(diǎn)截面混凝土的收縮和徐變應(yīng)起的預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算表計(jì)算數(shù)據(jù)019500計(jì)算應(yīng)力損失值（1） （續(xù)）（2）[（1）+（2）]計(jì)算數(shù)據(jù) 表2—28成橋后四分點(diǎn)截面由張拉公式產(chǎn)生的預(yù)加力作用效應(yīng)計(jì)算表計(jì)算數(shù)據(jù)鋼束號(hào)錨固后預(yù)加縱向力/）預(yù)加彎矩錨固后鋼束應(yīng)力5(6)113(4)12 根據(jù)以上計(jì)算過(guò)程，可得到各截面鋼束是預(yù)應(yīng)力損失，匯總結(jié)果見(jiàn)表2—29。 可用上述同樣方法計(jì)算出使用階段由張拉鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力、和，這時(shí)為有效預(yù)應(yīng)力， 。表2—30預(yù)加力作用計(jì)算表截面鋼束號(hào)預(yù)加力階段由預(yù)應(yīng)力鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力作用效應(yīng)四分點(diǎn)123(4)0105(6)010跨中101020103(4)0105(6)0100 （續(xù)）截面鋼束號(hào)預(yù)加力階段由預(yù)應(yīng)力鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力作用效應(yīng)支點(diǎn)123(4)5(6)表2—31 預(yù)加力作用效應(yīng)計(jì)算表截面鋼束號(hào)使用階段由預(yù)應(yīng)力鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力作用效應(yīng)