【正文】 （JDT D622004）》要求，按照A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計此梁。%施工瀝青橋面鋪裝層。2)非預(yù)應(yīng)力鋼筋：HRB400級鋼筋，抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值，抗拉強度設(shè)計值；HRB335級鋼筋，抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值，抗拉強度設(shè)計值。 主梁截面尺寸擬定 橫截面布置 圖31 主梁跨中使用階段截面尺寸圖 Fig 31 Girder crosssection size used in phase diagram 圖32 主梁跨中預(yù)制階段截面尺寸 Fig 32 Prestage of the main beam under section size梁高：110cm；箱梁腹板（直腹式），取厚度：25cm；主梁間距：230cm；翼板寬度；202cm（28cm為濕接縫寬度）；翼板厚度：翼板端部12cm，翼板與腹板連接處16cm。另外，設(shè)置承托也可以增加箱型截面的抗扭能力，故采用1:1形式，取高度：8cm；底板寬度：腹板間距a和懸臂長b應(yīng)滿足，取a=41cm，b=120cm，則=；腹板厚度：為滿足抗剪及施工要求，取25cm。 縱斷面的布置橫截面沿跨長的變化，靠近支點時為適應(yīng)預(yù)應(yīng)力鋼筋的彎起布置，從跨截面截面，腹板和底板開始加厚。4 恒載內(nèi)力計算主梁內(nèi)力由兩大部分組成，各片主梁靠行車道板連成空間整體結(jié)構(gòu)，當(dāng)橋上作用荷載（橋面板上兩個車軸，前軸軸重為，后軸軸重為），各片主梁共同參與工作，形成各片主梁之間的內(nèi)力分布。計算恒載：主梁自重。 荷載的橫向分布系數(shù) 支點截面：杠桿法 圖41 支點截面杠桿法2號梁計算圖示（單位尺寸：mm）Fig 41 Fulcrum Lever 1,2 beam crosssection calculation icon(size unit: mm) 1號梁： (41)2號梁： （42）3號梁： 跨中截面：（偏心壓力法） 由于此橋的寬跨比，故采用偏心壓力法計算。表41 跨中荷載橫向分布系數(shù)匯總?cè)缦耇able 41 Summary of coefficient of lateral distribution of load梁號橫向分布系數(shù)采用值 汽車2列 汽車單列1（2列）2（2列）3 （2列）表42 荷載橫向分布系數(shù)總匯Table 42 Summary of coefficient of lateral distribution of load梁號自跨中至段的分布系數(shù)支點分布系數(shù)汽車荷載人群荷載汽車荷載人群荷載1230 內(nèi)力計算 活載內(nèi)力計算橋面凈寬：=，車輛雙向行駛，橫向車道數(shù)為2，考慮折減系數(shù)。計算剪力效應(yīng)時，則計算剪力時，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值；均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值。 圖47 內(nèi)力活載支點截面Fig 47 Live load pivot section internal force1號梁 (410) 取荷載作用于距支座L/4位置處，相應(yīng)的橫向分布系數(shù)，將x=，則 (411) (412) 2號梁 3號梁 恒載內(nèi)力計算恒載集度1)主梁預(yù)制時的自重（第一期恒載）為簡化計算按不變截面計算，主梁每延米自重 1號梁： 2號梁：3號梁： 圖49 內(nèi)力計算橋面鋪裝 Fig 49 Pavement calculation2)欄桿、人行道、橋面鋪裝（第三期恒載）欄桿和人行道都取5KN/m；%。表44 各截面恒載內(nèi)力匯總表Table 44 The section containing the internal force constant matrix項目支點第一期恒載1號梁2號梁3號梁第二期恒載1號梁2號梁3號梁表45 1號梁作用效應(yīng)組合值Table 45 Table girder bination of internal forces截面內(nèi)力名稱跨中截面截面變化點截面支點截面荷載內(nèi)力值一期恒載標(biāo)準(zhǔn)值①0二期恒載標(biāo)準(zhǔn)值②0人群荷載標(biāo)準(zhǔn)值③公路II級汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值（不計沖擊系數(shù)）④公路II級汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值（計入沖擊系數(shù)，沖擊系數(shù)）⑤持久狀態(tài)的應(yīng)力計算的可變作用標(biāo)準(zhǔn)組合（汽+人）⑥承載能力極限狀態(tài)計算的基本組合⑦正常使用極限狀態(tài)按作用短期效應(yīng)組合計算的可變荷載設(shè)計值（+）⑧正常使用極限狀態(tài)按作用長期效應(yīng)組合計算的可變荷載設(shè)計值（+）⑨表46 2號梁作用效應(yīng)組合值Table 46 Table girder bination of internal forces截面內(nèi)力名稱跨中截面截面變化點截面支點截面荷載內(nèi)力值一期恒載標(biāo)準(zhǔn)值①0二期恒載標(biāo)準(zhǔn)值②0人群荷載標(biāo)準(zhǔn)值③公路II級汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值（不計沖擊系數(shù)）④公路II級汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值（計入沖擊系數(shù)，沖擊系數(shù)）⑤持久狀態(tài)的應(yīng)力計算的可變作用標(biāo)準(zhǔn)組合（汽+人）⑥承載能力極限狀態(tài)計算的基本組合⑦正常使用極限狀態(tài)按作用短期效應(yīng)組合計算的可變荷載設(shè)計值（+）⑧正常使用極限狀態(tài)按作用長期效應(yīng)組合計算的可變荷載設(shè)計值（+）⑨表47 3號梁作用效應(yīng)組合值Table 47 Table girder bination of internal forces截面內(nèi)力名稱跨中截面截面變化點截面支點截面荷載內(nèi)力值一期恒載標(biāo)準(zhǔn)值①0二期恒載標(biāo)準(zhǔn)值②0人群荷載標(biāo)準(zhǔn)值③公路II級汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值（不計沖擊系數(shù)）④公路II級汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值（計入沖擊系數(shù)沖擊系數(shù)）⑤持久狀態(tài)的應(yīng)力計算的可變作用標(biāo)準(zhǔn)組合（汽+人）⑥承載能力極限狀態(tài)計算的基本組合⑦正常使用極限狀態(tài)按作用短期效應(yīng)組合計算的可變荷載設(shè)計值（+）⑧正常使用極限狀態(tài)按作用長期效應(yīng)組合計算的可變荷載設(shè)計值（+）⑨5 鋼筋面積的估算及布置材料：：C50 強度標(biāo)準(zhǔn)值：軸心抗壓： 軸心抗拉：強度設(shè)計值：軸心抗壓： 軸心抗拉：：美國ASTMA41697a標(biāo)準(zhǔn)的低松弛鋼絞線（標(biāo)準(zhǔn)型）抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值：抗拉強度設(shè)計值：，公稱面積為：，選用HRB400級鋼筋，抗拉強度設(shè)計值； 抗壓強度設(shè)計值； 抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值；，選用級鋼筋，抗拉強度設(shè)計值； 抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值；：采用夾片式群錨設(shè)計要求：《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTGD622004)的要求，按類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計。 預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積估算A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，根據(jù)跨中截面抗裂要求，得跨中截面所需的有效預(yù)加力為： (51)式中的正常使用極限狀態(tài)按作用短期效應(yīng)作何計算的彎矩值；由內(nèi)力表（3號梁）有： 設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋截面中心距下緣為，則預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用點至截面重心的距離為：截面性質(zhì)近似取全截面的性質(zhì)來計算：跨中截面面積為，截面對抗裂驗算邊緣的彈性抵抗矩： （52）所以有效預(yù)加力合力：預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力：預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的估算，則可得需要的預(yù)應(yīng)力鋼筋的面積為 (53)故采用4束鋼絞線。 預(yù)應(yīng)力鋼筋布置 預(yù)應(yīng)力鋼筋布置后張法預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力管道布置符合《公路橋規(guī)》中的有關(guān)構(gòu)造要求。圖51 跨中截面鋼束布置圖Fig 51 crossprestressed reinforcement layout 支點截面鋼束布置為使施工方便，全部4束預(yù)應(yīng)力鋼筋均錨固與兩端如下圖。設(shè)伸縮縫為，則凈跨徑為則支座處距兩端距離為圖52 支點截面鋼束布置Fig 52 Fulcrum section of steel beam arrangement 其他截面鋼束位置及傾角計算1)鋼束彎起形狀、彎起角及彎起半徑采用直線段中接圓弧曲線段的方式彎起；為使預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)應(yīng)力垂直作用于錨墊板上。各鋼束的彎起半徑為。設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力點到截面底邊的距離為則有，依據(jù)《公路橋規(guī)》，對于簡支梁橋：有。 將箱型轉(zhuǎn)化為T型截面，故屬于第一類截面。，主梁吊裝就位并現(xiàn)澆280mm濕接縫預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉完成并進行管道壓漿、封錨后，預(yù)應(yīng)力鋼筋能夠參與截面受力。、欄桿及人行道施工和運營階段橋面濕接縫結(jié)硬后，主梁即為全截面參與工作，此時截面特性計算采用計入非預(yù)應(yīng)力鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋影響的換算截面，箱梁翼板有效寬度為2300mm。預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力點到截面邊緣的距離為： (71) (72)故屬于第一類T型截面。 (73) 計算結(jié)果表明：跨中截面正承載力滿足要求。、下限復(fù)核，即 (74)式中：為驗算截面處剪力組合設(shè)計值，變化點截面，為混凝土的強度等級，即得混凝土；為計算截面處的腹板寬度，變化點截面；為剪力組合作用處的截面有效高度。變化點截面：則： 計算表明，變化點截面截面尺寸滿足要求，但需要配置抗剪鋼筋。 ； (77)箍筋選用雙肢10mm的HRB335的鋼筋，間距為200mm,則，故 (78) 采用全部2束預(yù)應(yīng)力鋼筋的平均值，即。非預(yù)應(yīng)力構(gòu)造配筋作為承載力儲備，未予以考慮。8 鋼束預(yù)應(yīng)力損失估算 預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉（錨下）控制應(yīng)力計算 鋼束應(yīng)力損失 預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道間摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失 (81) 對于跨中截面：，為錨固點到支點中線的水平距離，分別為預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù)及管道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)，采用預(yù)埋金屬波紋管成型是，查得，為從張拉端到跨中截面間，管道平面轉(zhuǎn)過的角度，這里每股鋼束都只有豎彎，