【正文】 數(shù)，；G—設(shè)備重量，G=；q1—索具重量，q1=；q2—吊鉤的重量，q2=3t；則 Q=(++3) =起吊時：起重機QUY450，超起工況，配超起0噸，主臂66m，最大工作半徑28m，最大起重量為54t，%，滿足吊裝的安全要求。2) 溜尾吊機起重量計算Q=k1(G/2+q1+q2)式中：Q—計算載荷值，單位t；k1—不平衡系數(shù)，；G—溜尾重量，G=；q1—索具重量，q1=1t；q2—吊鉤的重量，q2=；則 Q=(+1+) =100噸汽車吊，主臂工況，最大工作半徑9m，吊機負(fù)載率為75%，滿足吊裝的安全要求。 平衡梁上繩扣核算初步選用 637+ 2 根，長度8m，單根雙股使用，強度等級為1700MPa，單根破斷拉力 P破=2320kN。鋼絲繩比例系數(shù) R=D/d式中：D—銷軸或滑軸之間，取85t級吊鉤寬度200mm；d—鋼絲繩直徑，；R—鋼絲繩比例系數(shù)。216。根據(jù)《石油化工工程起重施工規(guī)范》SH/T35362011 第 節(jié)，鋼絲繩繞過銷軸或滑輪時需考慮折減。則 R=200/=當(dāng) R≤6 時，E=（10050/）%式中：E—鋼絲繩折減系數(shù)則 E=（10050/）%=%鋼絲繩校核選用公式：P1=k1G/(NEsinα)式中：P1—單根鋼絲繩所受載荷，單位 kN；k1—動載系數(shù)，取 ；G—設(shè)備自重為 G=；N—吊索分支數(shù)(鋼絲繩股數(shù))為 N=4 股；E—鋼絲繩折減系數(shù)，取 %；α—鋼絲繩角度，取900；P1=（4%sin900）==P=P1k=5=k—安全系數(shù)，取5倍；由于選用鋼絲繩 637+FCΦ65mm 的單根破斷拉力P破=1430kN，故繩扣滿足吊裝要求。鋼絲繩校核選用公式：P1=k1G/(NEsinα)式中：P1—單根鋼絲繩所受載荷，單位 kN；k1—動載系數(shù)，取 ；G—溜尾重量為 G=；N—吊索分支數(shù)(鋼絲繩股數(shù))為 N=2 股；E—鋼絲繩折減系數(shù)，取1；α—鋼絲繩角度，取 900；P1=（21sin900）==149kNP=P1k=1496=894kNk—安全系數(shù)，取6倍；由于選用鋼絲繩 637+FCΦ43mm 的單根破斷拉力P破=1430kN894kN，故滿足吊裝要求。 主塔下段吊裝 主塔下段吊裝工藝流程擺放位置倒運吊裝索具連接試吊裝翻轉(zhuǎn)豎立吊裝就位吊裝結(jié)束 設(shè)備吊裝詳細(xì)步驟1）先決條件確認(rèn)216。216。216。216。2）設(shè)備二次倒運216。216。3)吊索具連接216。216。216。216。4）試吊裝216。216。216。5）翻轉(zhuǎn)豎立216。216。216。216。6）吊裝就位216。216。216。216。 設(shè)備吊裝平立面布置圖 吊裝計算1） 主塔下段與上塔下段倒運計算） 鋼絲繩選用，倒運過程中，主塔下段及上塔下段采用450噸履帶吊單臺吊車抬吊移位，下塔重量比上塔下段重，鋼絲繩選用按下塔重量計算。鋼絲繩校核選用公式：P1=k1G/(NEsinα)式中：P1—單根鋼絲繩所受載荷，單位 kN；k1—動載系數(shù)，取 ；G—溜尾重量為 G=；N—吊索分支數(shù)(鋼絲繩股數(shù))為 N=4 股；E—鋼絲繩折減系數(shù)，取1；α—鋼絲繩角度，取600；P1=（41sin600）=22t=220kNP=P1k=2206=1324kNk—安全系數(shù)，取6倍；由于選用鋼絲繩 637+FCΦ43mm 的單根破斷拉力P破=1430kN1324kN，故滿足吊裝要求。 吊裝主塔下段時： Q=k1(G+q1+q2)式中：Q—計算載荷值，單位t；k1—動載系數(shù)，；G—設(shè)備重量，G=；q1—索具重量，q1=2t；q2—吊鉤的重量，q2=3t；則 Q=(+2+3) =起吊時：起重機QUY450，超起工況，配超起0噸，主臂66m，最大工作半徑19m，吊機負(fù)載率為94%，滿足吊裝的安全要求。 吊裝上塔下段時： Q=k1(G+q1+q2)式中：Q—計算載荷值，單位t；k1—動載系數(shù)，；G—設(shè)備重量，G=；q1—索具重量，q1=2t；q2—吊鉤的重量，q2=3t；則 Q=(+2+3) =起吊時：起重機QUY450，超起工況，配超起0噸，主臂66m，最大工作半徑24m，最大起重量為66t，吊機負(fù)載率為71%，滿足吊裝的安全要求。就位時：起重機QUY450，超起工況，配超起0噸，主臂66m，最大工作半徑19m，%，滿足吊裝的安全要求。4）主吊機吊裝鋼絲繩的校核驗算216。根據(jù)《石油化工工程起重施工規(guī)范》SH/T35362011 第 節(jié)，鋼絲繩繞過銷軸或滑輪時需考慮折減。則 R=200/=當(dāng) R≤6 時，E=（10050/）%式中：E—鋼絲繩折減系數(shù)則 E=（10050/）%=%鋼絲繩校核選用公式：P1=k1G/(NEsinα)式中：P1—單根鋼絲繩所受載荷，單位 kN；k1—動載系數(shù)，取 ；G—設(shè)備自重+平衡梁重為 G=72t；N—吊索分支數(shù)(鋼絲繩股數(shù))為 N=4 股；E—鋼絲繩折減系數(shù)，取 %；α—鋼絲繩角度，取620；P1=72/（4%sin620）==P=P1k=5=1547kNk—安全系數(shù)，取5倍；由于選用鋼絲繩 637+FCΦ65mm 的單根破斷拉力P破=2320kN1547kN，故上繩扣滿足吊裝要求。 平衡梁下繩扣核算初步選用 637+ 2 根，長度8m，單根雙股使用，強度等級為1700MPa，單根破斷拉力 P破=1430kN。鋼絲繩比例系數(shù) R=D/d式中：D—銷軸或滑軸之間，取100t級吊鉤寬度200mm；d—鋼絲繩直徑，取65mm；R—鋼絲繩比例系數(shù)。5）溜尾吊機吊裝鋼絲繩的校核驗算初步選用 637+ 1 根，長度16m，單根雙股使用，強度等級為1700MPa，單根破斷拉力 P破=1430kN。 粗氬塔下段吊裝，均小于主塔下段，起重計算參數(shù)不再重復(fù)，主吊鋼絲繩選用不變，僅將140噸級平衡梁更換成70噸級平衡梁。 吊裝地點的障礙物清理完畢。 進(jìn)車通道的障礙物清理完畢。 臨時墊板拆除完畢。 冷箱內(nèi)工具機材料清理完成。 QUY450主吊機按指定起吊位置進(jìn)行站位，掛置預(yù)先選好的吊索具。 將主吊索具分別與主吊耳與捆綁吊索利用25噸卸扣連接。 索具連接完畢后，進(jìn)行聯(lián)合檢查。 簽署吊裝會簽單和吊裝令。 吊機緩慢起鉤，待設(shè)鋼結(jié)構(gòu)底部離地面約50mm時，停止起鉤，靜置510min。 檢查吊機站位區(qū)域的地基沉降情況、設(shè)備就位方位及吊索具、吊耳的受力情況。 各項檢查合格后，可以開始吊裝5）吊裝就位216。216。216。 設(shè)備吊裝平立面布置圖 起重量計算1）起吊時與就位時：Q=k1(G+q1+q2)式中：Q—計算載荷值，單位t；k1—動載系數(shù)，；G—設(shè)備重量，G=；q1—索具重量，q1=3t；q2—吊鉤的重量，q2=1t；則 Q=(+3+1) =起吊時：起重機QUY450，超起工況，配超起0噸，主臂66m，最大工作半徑24m，最大起重量為66t，吊機負(fù)載率為81%，滿足吊裝的安全要求。2）鋼絲繩的校核驗算216。鋼絲繩校核選用公式：P1=k1G/(NEsinα)式中：P1—單根鋼絲繩所受載荷，單位 kN；k1—動載系數(shù)，取 ；G—設(shè)備自重為 G=；N—吊索分支數(shù)(鋼絲繩股數(shù))為 N=4 股；E—鋼絲繩折減系數(shù)，取 1；α—鋼絲繩角度，取480；P1=（41sin480）==165kNP=P1k=1655=825kNk—安全系數(shù)，取5倍；由于選用鋼絲繩 637+ 的單根破斷拉力P破=1430kN825kN，故繩扣滿足吊裝要求。 捆綁鋼絲繩的校核驗算初步選用 637+FCΦ28mm的鋼絲繩 4 根，長度6m，單根四股使用，強度等級為1700MPa，單根破斷拉力 P破=。 冷箱鋼結(jié)構(gòu)第四層吊裝 冷箱鋼結(jié)構(gòu)第四層吊裝工藝流程吊裝結(jié)束吊裝就位試吊裝吊裝索具連接吊機占位準(zhǔn)備 設(shè)備吊裝詳細(xì)步驟1）先決條件確認(rèn)216。216。216。216。2)吊索具連接216。216。216。216。4）試吊裝216。216。216。 緩慢提升設(shè)備，逆時針旋轉(zhuǎn)，注意保持設(shè)備離膨脹機房、板式冷箱等障礙物至少一米，注意觀察超起桅桿是否與球罐等相碰。 冷箱旋轉(zhuǎn)至就位中心時，主吊機緩慢落鉤，至第四層與第三層相差一米處，確認(rèn)冷箱就位方位后，緩慢下降直至與第三層對接，連接螺栓固定，摘除吊鉤。 吊裝結(jié)束，整理現(xiàn)場。就位時：同起吊時2） 鋼絲繩的校核驗算同冷箱第三層 上塔下段吊裝 主塔下段吊裝工藝流程下塔垂直度確認(rèn)吊裝結(jié)束吊裝就位翻轉(zhuǎn)豎立試吊裝吊裝索具連接 設(shè)備吊裝詳細(xì)步驟1）先決條件確認(rèn)216。216。216。216。216。2)吊索具連接216。216。216。216。4）試吊裝216。216。216。5）翻轉(zhuǎn)豎立216。216。216。216。6）吊裝就位216。216。216。216。 設(shè)備吊裝平立面布置圖 吊裝計算1）上塔下段倒運計算上塔下段倒運采用鋼絲繩與上次倒運采用一致，不再重復(fù)；吊車吊裝參數(shù)與吊裝就位一致，見下面具體計算。2）450噸履帶吊起吊與就位計算倒運與就位時，最大作業(yè)半徑為32米，起吊時雙機抬吊，主機吊裝重量遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于就位吊裝載荷，此處僅核算就位載荷。3） 遛尾吊車參數(shù)計算 起吊時：Q=k1(G/2+q1+q2)式中：Q—計算載荷值，單位t；k1—不平衡系數(shù)，；G—設(shè)備重量，G=；q1—索具重量，q1=1t；q2—吊鉤的重量，q2=；則 Q=(+1+) =起吊時：起重機QUY70，最大工作半徑6m，吊機負(fù)載率為71%，滿足吊裝的安全要求。平衡梁采用70噸級平衡梁。 粗氬塔上段吊裝 粗氬塔上段吊裝工藝流程下塔垂直度確認(rèn)吊裝結(jié)束吊裝就位翻轉(zhuǎn)豎立試吊裝吊裝索具連接 設(shè)備吊裝詳細(xì)步驟1）先決條件確認(rèn)216。216。216。216。2)吊索具連接216。216。216。216。4）試吊裝216。216。216。5）翻轉(zhuǎn)豎立216。216。216。216。6）吊裝就位216。216。216。216。 設(shè)備吊裝平立面布置圖 吊裝計算1）主吊機起重量計算）起吊時：Q=k1(G/2+q1+q2)式中：Q—計算載荷值，單位t；k1—動載系數(shù)，；G—設(shè)備重量，G=14t；q1—索具重量，q1=；q2—吊鉤的重量，q2=3t；則 Q=(14/2++3) =）就位時：Q=k1(G+q1+q2)式中：Q—計算載荷值，單位t；k1—動載荷系數(shù)，；G—設(shè)備重量，G=14t；q1—索具重量，q1=；q2—吊鉤的重量，q2=3t；則 Q=(14++3) =起吊時：起重機QUY450，超起工況，配超起0噸，主臂66m，最大工作半徑39m，吊機負(fù)載率為43%，滿足吊裝的安全要求。2）溜尾吊機起重量計算Q=k1(G/2+q1+q2)式中：Q—計算載荷值，單位t；k1—不平衡系數(shù)，；G—溜尾重量，G=14t；q1—索具重量，q1=；q2—吊鉤的重量，q2=；則 Q=(14/2++) =25噸汽車吊，主臂工況，最大工作半徑6m，吊機負(fù)載率為78%，滿足吊裝的安全要求。 平衡梁上繩扣核算初步選用 637+FCΦ28mm的鋼絲繩 2 根，長度6m，單根雙股使用，強度等級為1700MPa，單根破斷拉力 P破=。鋼絲繩比例系數(shù) R=D/d式中：D—銷軸或滑軸之間，取25t級吊鉤寬度64mm；d—鋼絲繩直徑，取28mm；R—鋼絲繩比例系數(shù)。216。鋼絲繩校核選用公式：P1=k1G/(NEsinα)式中：P1—單根鋼絲繩所受載荷，單位 kN；k1—動載系數(shù)，取 ；G—設(shè)備自重為 G=14t；N—吊索分支數(shù)(鋼絲繩股數(shù))為 N=4