苯-甲苯連續(xù)板式精餾塔的設(shè)計方案-在線瀏覽
2025-06-15 06:15本頁面
【正文】 W*Xw/(L39。=y=+ y39。=y=+ y39。=y=+ y39。=y=+ y39。=y=+ y39。=相平衡方程為: R NTRNT*(R+1)21 21 19 18 17 16 16 16 16 圖1 最優(yōu)回流比的選擇由圖可得最優(yōu)回流比R==由圖得NT＝17（包括再沸器）。 Pm取每層塔板壓強 △P=條件規(guī)定了塔頂壓強： =+4=進料板壓強： =+9*= 精鎦段平均操作壓強：=塔釜壓強： 提餾段平均操作壓強：kPa 塔頂溫度 : 由安托尼方程 (t/176。C 同理：176。C塔釜溫度=176。C由 查平衡曲線得 進料段 查平衡曲線得 則精餾段平均分子量 提餾段氣、液混合物平均摩爾質(zhì)量:（1）氣相平均密度計算精餾段氣相密度 由理想氣體狀態(tài)方程計算 即提餾段氣相密度塔頂液相平均密度計算 由tD＝176。C 提餾段液相平均粘度的計算:= 篩板塔k=Nm==，進料在第18塊板(1)精餾段：精餾段的氣、液相體積流率為由液泛系數(shù) 式中C由式得到，其中的C20由史密斯關(guān)聯(lián)圖查得，圖的橫坐標為表9 塔徑與塔間距關(guān)系塔徑DT，m～～～～～板間距HT，mm200～300250～350300～450350～600400～600取板間距HT＝ 板上清液層高度hl＝又，則空塔氣速為塔徑按標準塔徑圓整后為塔截面積為 氣體的實際氣速：精餾段有效高度為提餾段有效高度為在進料板上方開一人孔。各項計算如下：（提餾段右上角加 ’ 區(qū)分）1 溢流堰長取 ⑵溢流堰高度hw由 選用平直堰，堰上液層高度由近似取E＝1，則取板上清液層高度 hL＝故 2 形降液管寬度Wd 和截面積Af由弓形降液管的參數(shù)圖, ／D＝圖3弓形降液管的寬度與面積，得，故， ,計算液體在降液管中停留時間以檢驗降液管面積，即（大于5s，符合要求）則 故降液管設(shè)計合理。選用凹形受液盤，深度h=50mm⑴塔板的分塊因D≥800mm，故塔板采用整塊式。（Ws=70~100mm W’s=50~100mm小塔Wc一般為30~50mm）⑶開孔區(qū)面積計算開孔區(qū)面積Aa 按式 計 算其中 故 3 孔計算及排列本例所處理的物系無腐蝕性，可選用δ＝3mm碳鋼板，取篩孔直徑do＝5mm。 液沫夾帶量由式計算，根據(jù)設(shè)計經(jīng)驗 代入數(shù)據(jù)得， 故在本設(shè)計中液沫夾帶量eV在允許范圍內(nèi)對篩板塔，漏液點氣速u0,min可如下計算實際孔速穩(wěn)定系數(shù)為 故在本設(shè)計中無明顯漏液。根據(jù)以上塔板的各項液體力學驗算，可認為精餾段塔徑及各項工藝尺寸是適合的。液相負荷下限線= 取E= =E（）得 =表12液相負荷下限數(shù)據(jù)表液相負荷下限線0據(jù)此可作出與氣體流量無關(guān)的精餾段、提餾段垂直液相負荷下限線。 表14 液泛線數(shù)據(jù)表 液泛線精餾段提餾段由上表數(shù)據(jù)即可作出精餾段、提餾段液泛線。圖6 精餾段負荷性能圖圖7 提餾段負荷性能圖 在負荷性能圖上，作操作點P’，連接OP’，即為操作線，由圖可知，該篩板的操作上限為液泛控制，下限為液漏控制。maxm3/s氣相最小負荷VS ．進料管本設(shè)計采用直流進料板進料體積流量取適宜的輸送速度，故管徑經(jīng)圓整選取熱軋無縫鋼管(YB23164)，規(guī)格：實際管內(nèi)流速： .釜殘液出料管釜殘液的體積流量：取適宜的輸送速度，則 經(jīng)圓整選取熱軋無縫鋼管(YB23164)，規(guī)格：實際管內(nèi)流速： .回流液管回流液體積流量 利用液體的重力進行回流，取適宜的回流速度，那么經(jīng)圓整選取熱軋無縫鋼管(YB23164)，規(guī)格：實際管內(nèi)流速： .塔頂上升蒸汽管塔頂上升蒸汽的體積流量： 取適宜速度，那么 經(jīng)圓整選取熱軋無縫鋼管(YB23164)，規(guī)格：實際管內(nèi)流速： .再沸氣產(chǎn)生的蒸汽進口管通入塔的水蒸氣體積流量： 取適宜速度，那么經(jīng)圓整選取熱軋無縫鋼管(YB23164)，規(guī)格：實際管內(nèi)流速： 精餾段提餾段D=900， 壁厚選4mm 所用材質(zhì)直徑為A3 封頭采用橢圓形封頭。=4mm選用封頭 D
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