【正文】 為低瓦斯礦井。（三）地溫本區(qū)恒溫帶深度為20m，恒溫帶溫度為+℃，℃。因此，初步認為本地區(qū)地溫為正常區(qū)，對礦井生產影響不大?！?。八、地質勘探程度評價及存在問題 本次報告的設計依據是：《黑龍江省集賢煤田東榮勘察一區(qū)精查地質報告》。（一）對地質勘察程度的評價本井田為一全隱蔽區(qū)，呈一單斜構造，同時發(fā)育較多斷層。因此，按二類二型布置勘察工程，同時運用鉆探，地震，測井相結合的綜合勘探辦法是合理的。在地質構造方面，查明了向背斜構造和主要斷層，對落差大于30m的斷層已查明或基本查明。儲量計算方法及參數選用合理。（二）存在問題及建議第三章 井田開拓與開采第一節(jié) 井田境界及儲量 一、井田境界根據東榮礦區(qū)總體設計，本礦井的井田境界為：北部邊界：以F2斷層為界；南部邊界：以F1斷層為界；東部邊界：以各煤層露頭及F5F7斷層為界；西部邊界：以16號煤層900m等高線垂直投影為界。因本井田淺部為各煤層露頭，深部為16號煤層900m等高線垂直投影。因此，設計認為本礦井井田境界確定合理?？鄢_采困難的呆滯煤量、防水煤柱、斷層煤柱、工業(yè)場地煤柱和井筒煤柱，以及開采損失煤量后，450～。表中開采損失煤量是按各采區(qū)的煤層平均厚度選取的采區(qū)回采率，即薄煤層85%，中厚煤層80%，厚煤層75%。根據《建筑物、水體、鐵路及主要井巷煤柱留設與壓煤開采規(guī)程》規(guī)定，計算出本礦井“天窗”，其底界標高最大達170m,非“天窗”部位最大防水煤柱高度均小于各煤層風氧化帶高度（垂高30m）。但由于初期移交的南一上采區(qū)位于“天窗”之下，結合東榮二礦實際開采情況，為確保安全，設計首采區(qū)開采回風水平標高為190m。第二節(jié) 礦井設計生產能力及服務年限一、礦井工作制度本礦井設計年工作日300d，每日三班作業(yè)，邊采邊準。二、礦井設計生產能力根據已批準的《東榮礦區(qū)總體設計》安排。、：（一）按井下構造條件和煤層開采條件進行分析構造復雜程度本井田呈一向西傾斜的單斜構造。井田內26條斷層多數已查明或基本查明，對影響采區(qū)劃分的斷裂構造控制清楚。煤層開采條件，%，其中 ，%。根據井田內煤層賦存情況，井田內14個可采煤層中，共分為上、中、下三個層群。從以上井下條件看，設計以井田中層群采區(qū)作為主要開采塊段，以11120號層為主力開采煤層，、。不同井型時礦井及水平服務年限 表2321井 型全 礦 井(a)一水平450m以上(a)根據以上計算結果看，礦井及一水平（450m以上）服務年限太長，一水平（450m以上）服務年限太短，如扣除5號和291b號層儲量，則一水平（450m以上）。從我國現階段薄煤層機械化裝備水平看，本礦井采煤裝備可以采用三種方式，即國產綜采裝備、高檔裝備（與大功率薄煤層采煤機配套）和進口綜采裝備。但其占用人員多，材料消耗量大，單產低，不能滿足現代化礦井高產高效的要求。設計依據不同裝備的工作面生產能力，在確保礦井經濟效益最優(yōu)的情況下，對不同井型進行了工作面裝備和工作面?zhèn)€數的優(yōu)化組合，對不同井型確定了合理的工作面裝備和個數，依據上述原則配合采區(qū)規(guī)劃能力并根據不同井型進行采區(qū)接續(xù)安排，結果如下：：一水平前42a為一個采區(qū)生產，布置二個高檔工作面，第一水平 生產42a以后需由兩個采區(qū)保證礦井產量，此時采區(qū)進入北部邊界采區(qū)和5號煤層及291b煤層。而后，當采區(qū)進入構造較復雜的南北兩翼邊界塊段時，需由二個采區(qū)保證礦井產量。5a為二個采區(qū)生產，布置一個刨煤機綜采工作面、一個高檔普采工作面。因此， Mt/a。達到礦井設計產量僅需一個采區(qū)一個面，井巷工程少，建井工期短，生產效率高，達到礦井高產高效的要求。由此，造成礦井初期投資過大，建井工期過長，同時由于配采采區(qū)地質條件差，使得礦井的生產穩(wěn)定性差。根據以上原則，設計對不同井型時的技術經濟指標進行比較，其結果見表2322。，移交南一上采區(qū)，一個刨煤機綜采工作面，1118煤層為主力開采煤層。不同井型時技術經濟比較表表2322序號 井型方案比較內容1井筒個數2個立井、3個暗斜井2個立井、3個暗斜井2個立井、3個暗斜井2采區(qū)個數1123回采工作面數及裝備2/高檔1/刨煤機綜采2/刨煤機綜采、高檔4井巷工程量（m）5萬噸煤掘進率（m/萬t）6礦井建成工期（月）303050由表2322可以看出：井巷工程萬噸掘進率及井巷工程總量。通過以上幾個方面的分析比較，經濟效益高。三、礦井及各水平服務年限，則礦井和一水平上山部分（450m以上）。第三系地層為0～50m，為此，井筒需采用特殊方法進行施工。（三）地勢平坦，煤層埋藏深（142～207m），井田面積大。根據上述特點，設計確定本礦井采用立井、多水平、集中大巷、分區(qū)石門開拓方式。按礦井井口及工業(yè)場地位置選擇的一般原則，初期采區(qū)應布置在地質構造簡單，開采條件好，儲量豐富，井巷工程量少，投資效益好的塊段。經分析認為一水平F8斷層南側的南一上采區(qū)，其平均走向長度達2km，可實現雙翼開采，且可采儲量大，煤層穩(wěn)定性好，構造簡單，其位置又基本處于井田走向中部，這將為首采區(qū)位置靠近井口提供有利條件。井底車場位于一水平450m標高，初期主、副井掘至車場水平，然后通過450m總石門與首采區(qū)聯絡。II方案：主井井口位置設在8號勘探線水11—1號孔與434號孔之間，距水11—1號孔約210m處的煤層露頭處。礦井初期在190m水平設一輔助運輸車場，兩條立井均掘至190m井底車場水平，然后通過暗斜井與一水平450m井底車場聯系。本方案初期移交采區(qū)位置及工作面?zhèn)€數與I方案相同，井下開拓方式仍采用集中大巷，分區(qū)石門開拓（見圖233圖2334）?，F根據本井田特點，對上述兩個方案進行比選：（一）I方案井口位置基本位于井田中央，而II方案則將一對立井由井田中央移至I方案風井附近，用箕斗井兼作回風井，且由于II方案將立井車場水平由450 m標高移至190 m標高，使主、副井井筒長度又減少540 m， m。（三）由于II方案的暗斜井基本位于投產采區(qū)的中部，設計利用暗斜井兼作首采區(qū)的上山巷道，減少了采區(qū)工程量。使該部分投資后延，實行邊采邊建，達到 “自我造血，以煤養(yǎng)煤，滾動發(fā)展”的目的。但在首采區(qū)開采結束后，一水平其它采區(qū)開采時，則增加了一段暗斜井運輸環(huán)節(jié)，而在二水平開采時，則增加了二段暗斜井運輸環(huán)節(jié)，使礦井后期井下運營費用增加，這也是本方案最突出的缺點。并且II方案初期首采區(qū)生產時，由于煤流向上運輸，無反向運輸環(huán)節(jié)，因此，初期井下運營費用較I方案少。 （六）經計算，I方案主、副井提升設備均需采用多繩摩擦輪提升機，地面建（構）筑物采用鋼筋混凝土外箱內框結構形式井塔，且主井需裝備一對9t箕斗，副井裝備一對雙層四車罐籠。因此，從主、副井提升設施及裝備看，I方案投資較II方案多540多萬元。而II方案因立井與二水平之間的聯絡增加一段暗斜井運輸環(huán)節(jié)，井下運輸環(huán)節(jié)明顯增多，井下煤炭、矸石、材料、人員等提升需多段接力，礦車在井下運行時間長，系統可靠性下降。（八）II方案由于立井井筒長度縮短，其建井工期較I方案減少8個月。且建井工期也較I方案少8個月。三、井下開拓巷道布置按上述確定的井口及工業(yè)場地位置方案，設計在綜合考慮井上下總體布置及其相互影響的基礎上，并結合地面工業(yè)場地平面布置及井下190m井底車場布置，對井下開拓巷道布置提出了二個方案：I方案：在8號勘探線的水111號孔與434號孔之間開鑿主、副立井，當副立井掘至190m水平后，形成副立井輔助運輸車場。軌道石門采用調度絞車對拉，采區(qū)上山（暗斜井）方位基本平行于8號勘探線，在層位上采區(qū)軌道上山（副斜井）基本沿16號煤層底板之下約10m的巖石中布置，傾角15176。傾角布置于17與18號煤層間的巖石中（局部穿18號煤層），由190m井底車場井底一號煤倉上口直達450m井底車場煤倉；采區(qū)回風上山（回風斜井）則沿16號煤層布置，其回風通過190m回風石門與主井相連，主井兼作礦井的主要回風井，其井底撒煤通過設在主井底的溜道,溜到250m石門后直接裝入礦車，并運至副斜井。見圖2335和圖2336。190m井底車場采用盡頭折返式布置方式，190m井底車場調車及190m軌道石門運輸均采用防爆內燃機車牽引1t礦車的運輸方式。主井底撒煤處理系統與I方案方式相同。兩方案后期水平大巷布置相同,詳見圖2333和圖2334.現對上述兩方案作如下分析比較:I方案:優(yōu)點:利用190m水平前石門作為副井存車線，副井進出車方向與前石門相同，車場順暢，石門工程量少。190m軌道石門采用調度絞車對拉運輸，設備投資少。缺點：因井下進出車方位與地面進場方向垂直，致使地面工業(yè)場地布置困難，場地布局分區(qū)不太明確。副井輔助運輸車場采用繞道自滑方式、人力輔助調車，勞動強度大，車場通過能力小，安全可靠性低。190m運輸石門采用調度絞車對拉運輸，礦車在采區(qū)上部車場運行均需人力輔助調車，勞動強度大，安全性差礦井后期二水平開拓另開鑿一副立井，采用多繩摩擦輪提升機提升。II方案：優(yōu)點：由于井下進出車方位與地面進場方向平行，有利于地面工業(yè)場地布置，工業(yè)場地平面布局合理。3．后期二水平開拓采用二段暗斜井，工業(yè)場地集中，煤柱損失小，投資少，管理方便，經濟效益好。后期二水平開拓由于采用二段暗斜井方式，井下形成兩段提升，增加了主、輔提升環(huán)節(jié)，井下運營費用高，由于風路長，礦井后期通風阻力較大。四、水平劃分及標高（一）開采上限及回風水平標高的確定按防水煤柱高度計算的結果，并考慮煤層露頭處風氧化帶對開采頂板的影響，以及“天窗”范圍及構造情況，暫定本礦井各煤層開采上限為175m。至于回風水平標高的確定，設計根據東榮二、三礦回風大巷實見圍巖條件及施工情況，將首采區(qū)回風水平標高降至190m，增加回風大巷與風氧化帶底界面的高度，使回風大巷位于較好的圍巖條件下，以確保生產安全，同時也可探明實際地質情況。井田開采下部邊界為900m水平，從開采上限至井田下部邊界垂高725m，因此礦井至少以二個水平開采。II方案：第一運輸水平標高確定在450標高，實行上、下山開采，其中450m以上煤層為上山開采，450～700m標高實行下山開采。經比較認為，有利于礦井一水平的長期穩(wěn)產高產，并可滯后掘進二水平暗斜井，因此，設計采用II方案。第I方案運輸水平在450m標高；第II方案運輸水平在500m標高?？蓾M足設計要求。，但初期增加暗斜井工程量550m。五、大巷布置（一）主要運輸巷道布置根據本井田的煤層賦存條件，井田內14個可采煤層中共分上、中、下三個層群。從中層群各煤層間距變化情況看，其主力開采煤層16與18號層間距和18與20號層間距均為40～45m左右，煤層間距相差不大。鑒于上述煤層分組情況，設計對主要運輸大巷布置方式曾提出集中大巷分區(qū)石門布置和集中石門分組大巷布置兩個方案。因此，采用集中大巷分區(qū)石門布置較集中石門分組大巷布置可節(jié)省565m巷道。（二）回風水平巷道布置根據前述回風水平標高確定，設計為減少巷道壓煤，回風大巷主要沿26號煤層175m標高布置。六、采區(qū)劃分、采區(qū)儲量及開采順序（一）采區(qū)劃分及采區(qū)儲量根據本井田構造情況，設計對一水平采區(qū)劃分主要以斷層和褶曲構造作為采區(qū)分界，且盡可能考慮加大采區(qū)走向長度。從各塊段的煤層可采情況，及前述煤層分組情況，將南一、北一塊段分為上、下層組來劃分采區(qū)，其分別為南一上、南一下、北一上、北一下采區(qū)。以上所述采區(qū)劃分情況均針對中層群煤層而言，對于上層群5號煤層和下層群291b號煤層，在一水平范圍內只有個別塊段經濟可采儲量較大，因此，設計暫按殘采考慮。本礦井達到設計產量時移交一個采區(qū)，即南一上采區(qū)。（三）開采順序開采順序為采區(qū)前進式，采區(qū)內工作面采用后退式，沿煤層傾斜方向自上而下開采。第四節(jié) 井筒、井底車場及大巷運輸一、井筒井筒布置、裝備及用途本礦井移交生產時共開鑿五條井筒，其中有兩條通達地表的立井，其余三條為暗斜井，各井筒特征見表2341。擔負提煤及回風，并兼作礦井的安全出口。（2）副井副井布置一對1t礦車單層雙車單繩罐籠，井筒裝備整體軋制冷彎方管罐道和罐道梁，罐道梁采用樹脂錨桿牛腿托架固定。擔負提矸、上下人員、設備材料及進風，并裝備玻璃鋼梯子間，作為礦井的安全出口。井 筒 特 征 表表2341井 筒名 稱井口座標（m）提升方位角（度）傾 角（度）凈面積(m2)凈直徑或凈寬(m)備 注XYZ主 井