【正文】 值同上；——重力荷載代表值效應，重力荷載代表值應取結構自重和各豎向可變荷載的組合值之和,規(guī)定如下：　、——分別為水平、豎向地震作用分項系數，： ——水平地震作用標準值效應；——豎向地震作用標準值效應；——風荷載分項系數，；——風荷載標準值效應；——抗震基本組合中的風荷載組合值系數，——承載力抗震調整系數。 地震作用分項系數地震作用僅按水平地震作用計算僅按豎向地震作用計算同時按水平地震和豎向地震作用計算 正常使用極限狀態(tài)應分別按荷載效應的標準組合、準永久組合進行計算，并應滿足本規(guī)范要求的限值。 可變荷載準永久值系數荷載類別風荷載活荷載雪荷載地區(qū)I地區(qū)II地區(qū)III準永久值系數0()0注：① 在風玫瑰圖呈嚴重偏心的地區(qū)，（頻遇值）； ② 雪荷載的分區(qū)按《建筑結構荷載規(guī)范》GB 50009－2001執(zhí)行。 移動通信鋼塔桅結構的水平位移限值結構類型水平位移限值自立式塔架u/Hi1/75桅桿u/Hi1/75?u/h1/50單管塔u/Hi1/40注：表中 u—任意點水平位移（與Hi高度對應） ?u—層間相對位移（與h對應） Hi—任意點高度 h—層間間距2 在以風荷載為主的荷載標準組合作用下，當塔（桿）上掛有微波天線時，微波天線所在位置的塔身撓度角和扭轉角，應不超過177。3 。 風荷載應按如下規(guī)定計算：1 塔桅結構所承受風荷載的計算應按現行國家標準《建筑結構荷載規(guī)范》GB 50009－2001的規(guī)定執(zhí)行，基本風壓按50年一遇采用， kN/m2。3 。4 。 裹冰荷載的計算應遵循如下原則：1 設計移動通信鋼塔桅結構時，應考慮結構構件、拉索和天線等表面裹冰后所引起的重力荷載及擋風面積增大的影響。 基本裹冰厚度應根據當地離地10m高度處的觀測資料，取統(tǒng)計50年一遇的最大裹冰厚度為標準。 注：裹冰還會受地形和局地氣候的影響，因此輕裹冰區(qū)內可能出現個別地點的重裹冰或無裹冰的情況；同樣，重裹冰區(qū)內也可能出現個別地點的輕裹冰或超裹冰的情況。 ——裹冰重度，一般取9kN/m3。 平臺的活荷載，應按實際工藝條件確定，一般情況下可按2kN/m2考慮；。 焊接結構以及重要的非焊接承重結構采用的鋼材還應具有冷彎試驗的合格保證。需要焊接的構件不得采用Q235 普通碳素結構鋼A級；主要受力構件在冬季工作溫度等于或低于20oC時，不宜采用Q235沸騰鋼。 拉線塔的拉索宜采用鍍鋅鋼絞線。2 采用自動焊接或半自動焊接時，焊絲和相應的焊劑應與主體金屬強度相適應，不同強度的鋼材相焊接時，可按強度較低鋼材選用焊接材料。3 角鋼塔采用螺栓連接時可選用普通螺栓，并應分別符合現行國家標準《六角頭螺栓——A級和B級》（GB5782）、《六角頭螺栓——C級》（GB5780）的規(guī)定。5 地腳錨栓可采用現行國家標準《碳素結構鋼》（GB700）規(guī)定的Q235鋼或《低合金高強度結構鋼》（GB/T1591）規(guī)定的Q345鋼制作，有特殊要求時可采用《優(yōu)質碳素結構鋼技術條件》（GB699）規(guī)定的35號、45號優(yōu)質碳素鋼制作，但不得焊接。 ②20號優(yōu)質碳素鋼（無縫鋼管）的強度設計值同Q235鋼。d為公稱直徑，l為螺桿公稱長度。 鋼材焊縫的強度設計值(N/mm2)焊接方法和焊條型號構件鋼材對接焊縫角焊縫牌號厚度或直徑(mm)抗壓?cw焊縫質量為下列等級時,抗拉?tw抗剪?vw抗拉、抗壓和抗剪?fw一級、二級三級自動焊、半自動焊和E43型焊條的手工焊Q235鋼≤1621521518512516017~40205205175120自動焊、半自動焊和E50型焊條的手工焊Q345鋼≤1631031026518020017~35295295250170自動焊、半自動焊和E55型焊條的手工焊Q390鋼≤1635035030020522017~35335335285190注：①自動焊和半自動焊所采用的焊絲和焊劑，應保證其熔敷金屬的力學性能不低于現行國家標準《埋弧焊用碳鋼焊絲和焊劑》GB/T 5293和《低合金鋼埋弧焊用焊劑》GB/T 12470中相關的規(guī)定。其中厚度小于8mm鋼材的對接焊縫，不應采用超聲波探傷確定焊縫質量等級。④表中厚度系指計算點的鋼材厚度，對軸心受拉和軸心受壓構件系指截面中較厚板件的厚度。拉線金具的強度設計值由國家標準的金具強度標準值或試驗破壞值定，γR=整根鋼絞線抗拉強度設計值7股74580086092019股720780840900　計算下列情況的結構構件或連接時，：　　1 單面連接的單角鋼：　　 ?。保┌摧S心受力計算強度和連接 ；　　 ?。玻┌摧S心受壓計算穩(wěn)定性性 等邊角鋼 +,；短邊相連的不等邊角鋼 +,；長邊相連的不等邊角鋼 注：l為長細比，對中間無聯(lián)系的單角鋼壓桿，應按最小回轉半徑計算，但當l20時，取l＝20。4 結構分析 一般規(guī)定 移動通信鋼塔桅結構一般采用自立式鋼塔架、單管塔、拉線塔等型式。 ，并依次以風荷載及裹冰荷載作為第一個可變荷載進行組合計算，必要時還應進行抗震驗算。 塔桅結構平臺內力和位移的計算，應根據平臺結構類型選用相應的計算簡圖，塔體可視為平臺結構的支座。 塔架的根開尺寸，應根據塔高、荷載及場地情況等確定。 鋼塔架為空間結構，計算塔架結構時，宜將結構作為整體，按整體空間剛架法，采用三維空間程序進行受力分析，主材與腹桿之間、腹桿與腹桿之間的連接，可按實際情況，視為剛接或鉸接。 塔架水平力作用方向 當鋼塔架截面為三角形時，在風荷載或地震作用下，應考慮如下三種作用方向（）。＝1，柔性斜桿時181。 塔架輔助桿件的承載能力應不低于所支撐主材內力的2％、斜材內力的5％。 單管塔可按懸臂壓彎桿件計算，并應考慮豎向荷載因桿身變形產生的二次效應影響。 鋼管外壁的坡度小于2%的單管塔，應計算由脈動風引起的垂直于風向的橫向振動效應。 拉線塔 拉線塔塔身的內力分析可按拉線節(jié)點處為彈性支承的連續(xù)壓彎桿件計算，并考慮拉線節(jié)點處的偏心彎矩；有條件時也可用梁索單元或桿索單元有限元法計算。折減系數可按下式確定： ()式中 ——彈性支承點之間桿身計算長度（m）； ——桿身截面回轉半徑（m）； ——彈性支承點之間桿身換算長細比。拉線的截面強度應按下式驗算： () 式中 ——拉線拉力設計值（N）； ——拉線的鋼絞線截面面積（mm2）；——鋼絞線的抗拉強度設計值（N/mm2）。 拉線塔應進行整體穩(wěn)定驗算，； 拉線塔高度小于20米時桿身可采用鋼管，大于20米時宜采用格構式桿身；拉線布置：平面上宜為互交120o的三個對稱方向，或互交90o的四個對稱方向，拉線與地面夾角宜為40 o ~60 o，最大不能超過65 o。5 構件及節(jié)點連接 一般規(guī)定 鋼塔桅結構的構件和連接設計應滿足施工和建成使用階段的受力要求。 攀登設施（爬梯、爬釘）。 塔架的主材、腹桿等構件的長細比λ應不超過下列規(guī)定值：塔柱、受壓弦桿 λ≤150橫桿、斜桿 λ≤150，當內力小于桿件承載力的50%時，λ≤200輔助桿、橫隔桿 λ≤200受拉桿 λ≤350桅桿兩相鄰拉線節(jié)點間桿身長細比宜符合下列規(guī)定：格構式桅桿（換算長細比） λ≤100實腹式桅桿 λ≤150 塔桅構件的長細比λ應按如下規(guī)定計算：1 。3 。雙 斜 桿 加 輔 助 桿簡圖長細比 當斜桿不斷開又互相連結時： 當斜桿不斷開又互相不連結時：當斜桿斷開，用節(jié)點板連接時：斜桿不斷開又互相連結當兩根斜桿為一拉一壓時： 當兩斜桿同時受壓時：當A、B點與相鄰塔面的對應點之間有連桿時：相鄰兩根斜桿為一拉一壓時：相鄰斜材均為壓桿時：當A、B點與相鄰塔面的對應點之間無連桿時： 塔架和桅桿的橫桿及橫膈長細比λ 簡 圖截 面 形 式橫 桿橫 膈當有連桿a時：當無連桿a時：當有連桿a時：當無連桿a時： 當交叉桿不斷開又互相連接，當一根交叉桿斷開，用節(jié)點板連接時：當有連桿a時：當無連桿a時：當有連桿a時：當無連桿a時： 格構式軸心受壓構件對虛軸長細比應采用換算長細比。 單管塔受彎壓時應考慮管壁局部穩(wěn)定影響：1 環(huán)形單管塔考慮到管壁局部穩(wěn)定的影響，： (－1)1）對Q235鋼： (－2)2）對Q345鋼： (－3)式中 ——所計算構件所受的軸心壓力（N）；——單管塔所受彎矩，取計算構件所受的最大值（N——設計強度修正系數——環(huán)形單管塔外徑()； ——環(huán)形單管塔壁厚()。 連接設計 為了保證施工質量及施工進度，塔桅各構件之間的連接，宜采用螺栓連接，并采取現場拼裝。 構件連接當采用螺栓連接時應驗算螺栓的受剪、受拉及承壓承載力；采用焊接時應驗算焊縫的抗剪、抗拉和抗壓承載力。 鋼塔桅構件的抗剪連接采用普通螺栓C級時，宜對螺栓承載力進行折減。 法蘭連接計算 鋼管對接一般采用法蘭盤螺栓連接，主材與腹桿之間，可采用節(jié)點板或法蘭盤連接。2 當法蘭盤承受拉力N和彎矩M時，普通螺栓拉力分兩種情況計算：1)螺栓全部受拉時，繞通過螺栓群形心的旋轉軸①轉動，按下式計算： ()式中 ——該法蘭盤上螺栓總數。對圓形法蘭盤，取螺栓的形心為旋轉軸①,鋼管外壁接觸點切線為旋轉軸②()。 法蘭肋板，應進行如下計算：剪應力驗算： ()正應力驗算： () 式中 ——鋼材的抗剪強度設計值（N/mm2）；——鋼材的抗彎強度設計值（N/mm2）； ——加肋板的厚度（mm）。 無加勁肋法蘭盤螺栓受力示意2 受拉（壓）、彎共同作用時：一個螺栓所對應的管壁段中的拉力： ()式中 ——法蘭盤所受彎矩()；——法蘭盤所受軸心力（），壓力時取負值。 無加勁肋的法蘭板，應按下列公式計算 () 頂力： ()法蘭板剪應力： ()法蘭板正應力： () ()式中 ——螺栓的間距()；——法蘭盤之間的頂力()。 無加勁肋法蘭板受力示意 塔腳板連接計算角鋼塔塔腳宜通過帶加勁肋的塔腳板連接，塔腳底板的設計可按下列公式計算（）： 塔腳底板示意受壓時底板厚度： () () ()式中 ——塔腳底所受的壓力（）；——塔腳底板面積（）；——底板所受的彎矩()；——底板所受的均布反力（）；——底板計算區(qū)段的自由邊長度（）。6 構造與工藝技術要求 一般規(guī)定 塔桅結構的構造應力求簡單，結構傳力明確，盡量減少次應力影響；節(jié)點處各受力桿件的形心線（或螺栓準線）應盡可能交匯于一點，力求減少偏心；節(jié)點構造應簡單緊湊，力求減少結構的受風面積。 鋼塔桅結構應采取防銹措施，在可能積水的部位必須設置排水孔；對管形和其他封閉形截面的構件，當采取噴涂防銹時端部應密封，當采用熱鍍鋅防銹時端部不得密封。受力橫隔面必須是一個幾何不變形的體系，橫隔面太大時，應采取措施，防止橫隔面自重引起下垂。 節(jié)點連接 鋼塔桅結構構