水電站調(diào)壓室設(shè)計(jì)規(guī)范dlt5058-在線瀏覽
2025-06-05 22:48本頁面
【正文】 游調(diào)壓室或下游調(diào)壓室，一般不選用簡單式，而宜選用阻抗式、差動(dòng)式、水室式或其他混合型調(diào)壓室。，由下列工況計(jì)算確定：(1)上游調(diào)壓室：上庫校核洪水位，共一調(diào)壓室的所有發(fā)電機(jī)組在滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，突然丟棄全部負(fù)荷，導(dǎo)葉緊急關(guān)閉；上庫正常蓄水位，共一調(diào)壓室的發(fā)電機(jī)組啟動(dòng)，增至滿負(fù)荷后，在進(jìn)入調(diào)壓室流量最大時(shí)丟棄全部負(fù)荷，導(dǎo)葉緊急關(guān)閉。，由下列工況計(jì)算確定：(1)上游調(diào)壓室：上庫最低水位，共一調(diào)壓室的抽水機(jī)組在最大抽水流量時(shí)，突然斷電，導(dǎo)葉全部拒動(dòng)；上庫最低水位，共一調(diào)壓室的抽水機(jī)組，最小揚(yáng)程，機(jī)組啟動(dòng)，達(dá)到最大流量后，在流出調(diào)壓室流量最大時(shí)，突然斷電，導(dǎo)葉全部拒動(dòng)。，認(rèn)為不存在共一調(diào)壓室的所有機(jī)組同時(shí)啟動(dòng)或全部丟棄負(fù)荷時(shí)，亦可按機(jī)組逐臺(tái)開啟或部分機(jī)組丟棄負(fù)荷考慮。，發(fā)電工況可按照常規(guī)水電站調(diào)壓室的涌波公式進(jìn)行計(jì)算；抽水工況突然斷電，導(dǎo)葉全部拒動(dòng)時(shí)的涌波計(jì)算，在廠家已提供機(jī)組全特性曲線的情況下，可采用計(jì)算輸水系統(tǒng)過渡過程的特征線法，亦可采用圖解演算求得抽水工況機(jī)組突然斷電、導(dǎo)葉拒動(dòng)場合的水泵流量隨時(shí)間變化的過程(見附錄C)，并按此作為邊界條件進(jìn)行涌波計(jì)算。、構(gòu)造、觀測及運(yùn)行要求可按照常規(guī)水電站調(diào)壓室考慮。、堅(jiān)硬、滲透性小的圍巖中的調(diào)壓室，當(dāng)室壁至廠房或邊坡的最小距離滿足穩(wěn)定及滲透坡降要求時(shí)，可采用錨桿噴混凝土支護(hù)。，分為基本荷載和特殊荷載兩類。(2)特殊荷載：包括校核水位時(shí)的內(nèi)水壓力、外水壓力、溫度作用、灌漿壓力及地震荷載等。、施工、檢修不同工況，分別組合為基本組合和特殊組合兩類。其具體配筋計(jì)算，按《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》、《水工隧洞設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定采用。，宜按偏壓荷載進(jìn)行結(jié)構(gòu)計(jì)算和穩(wěn)定分析，并采取相應(yīng)的結(jié)構(gòu)措施。外水壓力可采用調(diào)壓室計(jì)算斷面在地下水位線以下的水柱高度乘以相應(yīng)的折減系數(shù)的方法估算。外水壓力亦可由滲流場分析來確定。、閘門槽、通氣孔等結(jié)構(gòu)，應(yīng)注意合理布置，在結(jié)構(gòu)計(jì)算中，應(yīng)考慮其不利影響，防止應(yīng)力集中，并采取必要的結(jié)構(gòu)措施。調(diào)壓室頂部應(yīng)做好運(yùn)行安全保護(hù)設(shè)施。調(diào)壓室附近宜設(shè)排水設(shè)施、降低地下水位，以利邊坡穩(wěn)定。，應(yīng)考慮涌波與閘門的相互不利影響，并采取適當(dāng)措施。、電站運(yùn)行特性、壓力水道和調(diào)壓室設(shè)計(jì)狀況等因素，提出調(diào)壓室的運(yùn)行要求和限制條件。R為水力半徑，糙率n值可參考表A1。表A1壓力水道糙率n值表序號(hào)水道表面情況糙率n平均最大最小1巖面無襯砌(1)采用光面爆破(2)普通鉆爆法(3)全斷面掘進(jìn)機(jī)開挖2鋼模現(xiàn)澆混凝土襯砌(1)技術(shù)一般(2)技術(shù)良好3巖面噴混凝土(1)采用光面爆破(2)采用普通鉆爆法(3)全斷面掘進(jìn)機(jī)開挖4鋼管表A2局部水頭損失系數(shù)ξ值表序號(hào)部位形狀水頭損失系數(shù)ξ備注1進(jìn)水口v為管道均勻段之流速2攔污柵β—柵條形狀系數(shù)，見表A3s—柵條寬度b—柵條間距a—柵面傾角v—過柵平均流速3門槽～()v取槽前后平均流速4矩形變圓(漸縮)v取漸變段平均流速，5圓變矩形(漸縮)流速取6圓斷面漸擴(kuò)大ξi查圖A1流速取v17圓斷面漸縮小ξd查圖A2流速取v18圓弧彎道D—洞徑R—彎道半徑θ—彎道轉(zhuǎn)角9出水口AA2為出口前后斷面積。圖A1逐漸擴(kuò)大的損失系數(shù)ξi值(θ＜60176。(1)分流時(shí)(Q1＝Q2＋Q3) (A1) (A2) (A3)式中HHH3—斷面1—2—3—3處的總水頭；v1—斷面1—1的平均流速；θ—主管與支管的交角；ψ—支管與主管的斷面面積比；ρ—ρ＝r/D，D為主管直徑，r為支管與主管連接處的修圓半徑；q2—q2＝Q2/Q1，Q2為支管流量，Q1為分流前的主管流量，在分流時(shí)規(guī)定q2＞0。其余符號(hào)的意義同前。*調(diào)壓室的涌波計(jì)算，以室中靜水位為準(zhǔn)，向下為正。：Xmax＋ln(1－Xmax)＝ln(1－X2)＋X2(B2)Z2＝X2λX2值也可從圖B1中曲線A、B求得。： (B3)式中ε—無因次系數(shù)，表示壓力水道—調(diào)壓室系統(tǒng)的特性；Q—增加負(fù)荷前的流量；Q0—增加負(fù)荷后的流量。，可按允許的Zmax來決定調(diào)壓室的面積A(包含在ε值內(nèi))，也可用下列福格特近似公式計(jì)算Xmax值：圖B2簡單式調(diào)壓室增加負(fù)荷最低涌波計(jì)算圖 (B4)B2阻抗式調(diào)壓室通過阻抗孔口的水頭損失hc值，可通過公式，近似計(jì)算得出，式中φ為阻抗孔流量系數(shù)可由試驗(yàn)得出，～，S為阻抗孔斷面面積。圖B3為Calame－Gaden計(jì)算阻抗調(diào)壓室瞬時(shí)丟棄全負(fù)荷時(shí)最高涌波計(jì)算圖，圖中計(jì)算用值分別為Z0—壓力水道系統(tǒng)的摩阻為零丟棄全負(fù)荷時(shí)的自由振幅，；Zmax—丟棄全負(fù)荷時(shí)的最高涌波；Ym—阻抗孔下部的瞬時(shí)壓力上升值。用此圖亦可估算阻抗孔尺寸。圖B4為阻抗調(diào)壓室突然增加負(fù)荷時(shí)(負(fù)荷由零突增至100%)的最低涌波計(jì)算圖。B3水室式和溢流式調(diào)壓室(1)無溢流堰時(shí)上室容積及最高涌波按下式計(jì)算：圖B4阻抗式調(diào)壓室最低涌波計(jì)算圖 (B7)式中Zc—自靜水位至上室底面距離；As—豎井的斷面面積；Ac—上室斷面面積。如果上室底部與上游計(jì)算靜水位在同一高程(或不計(jì)Zc段豎井高度時(shí))，可按下式近似計(jì)算上室的容積VB： (B8)(2)有溢流堰時(shí)上室的容積和涌波計(jì)算：圖B5無溢流堰的上室最高涌波計(jì)算圖圖B6有溢流堰時(shí)上室示意圖設(shè)溢流堰頂在上游靜水位以上的距離為Zs，溢流堰頂通過最大流量Qy時(shí)的水層厚度為Δh，如圖B6所示，則丟棄負(fù)荷時(shí)的最高涌波為 (B9)式中m—溢流堰的流量系數(shù)，與堰頂?shù)男问接嘘P(guān)；B—堰頂長度；y—豎井水位升到溢流堰頂時(shí)壓力水道內(nèi)的流速減小率。如所采用的上室容積比所計(jì)算的VB值小，則上室應(yīng)設(shè)外部泄水道，使多余的水量沿斜坡向下游排泄，開始泄流流量按逐步積分法求得。計(jì)算下室容積時(shí)，一般先定出最低涌波Zmin值，則在增荷前運(yùn)行水位至最低下降水位之間的容積由下式計(jì)算：令 (B11)則下室容積式中符號(hào)意
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