【正文】 。2＋)＝μ13＝(++15)＝μ27＝(++15)＝節(jié)點3： μ31＝μ35=(15++)＝ μ34＝15/(++15)=節(jié)點4： μ42＝μ46=(15+++)＝μ43＝15/(2++15)=μ48＝(++15)=節(jié)點5： μ51＝(2++15)= μ36＝15/(++15)=μ510＝(++15)=節(jié)點6： μ63＝15/(15+++)=μ69＝(15+++)=μ611＝(15+++)=μ64＝(15+++)=M12=M21=1/12178。mM27=1/3178。mM72 =1/6178。mM34=M43=1/12178。mM48= 1/3178。mM84=1/6178。mM56=M65=1/12178。mM69= 1/3178。mM96=1/6178。m圖6 節(jié)點標號具體過程見圖7，求得桿端內(nèi)力后，通過靜力平衡條件，可求得相應的剪力和軸力，見圖8，9，10。m)圖9 恒載柱和梁剪力圖（KN）圖10 恒載軸力圖豎向活荷載作用下的內(nèi)力計算p′6AB=(12α178。)pAB=(12178。)=p′6BC=5/8p6BC=5/8=p′AB=(12α178。)pCD=(12178。)=p′BC=5/8pBC=5/86=M12=M21=1/12178。mM27=1/33178。mM72=1/63178。mM34=M43=1/12178。mM48=1/3178。mM84=1/3178。mM56=M65=1/12178。mM69=1/3178。mM96=圖11 活荷載下分層法求桿端彎矩圖12 活載彎矩圖（KN===內(nèi)力計算采用D值法，計算過程見圖15和圖16，其中可通過有關表格查得反彎點高度y0。柱軸力和梁剪力圖見圖119。m）圖18 風載柱和梁剪力圖（KN）圖19 風載柱軸力圖（KN）四、地震作用下荷載計算本設計僅考慮水平地震作用即可，并可采用基底剪力法計算水平地震作用力。分層計算重力荷載代表值：6層：（1）女兒墻自重 2=（2）屋面自重: 屋面恒載: 屋面面積： (62+)=屋面自重: =（3）梁重：主梁： 2+2=連梁： 4+2= 梁重： （4）墻重（扣門窗洞口加門窗自重） 外墻： 2= 內(nèi)墻： 1/2(4+8)= 墻重： （5）柱重 4=（6） =6層重力荷載代表值： 2~5層：（1）樓面自重: 樓面恒載: 樓面面積： =樓面自重: =（2）梁重： 主梁： 連梁： 梁重 （3）墻重（扣除門窗洞口加門窗自重） 外墻： 2= 內(nèi)墻： (+)2= 墻重： （4）柱重 4=（5） =2~5層重力荷載代表值： 首層：（1）樓面自重: （2）梁重： （3）墻重（扣門窗洞口加門窗自重） 外墻： 2=內(nèi)墻： (+)2= 墻重 （4）柱重 4=（5） =首層重力荷載代表值： 各層重力荷載代表值為： G6= G5~2= G1=自振周期計算按頂點位移法計算，考慮實砌磚墻對剛度的影響，取基本周期調(diào)整系數(shù)α0=。T1=189。由于T1= Tg=,故應考慮頂部附加地震作用，取δn=+=。表6 各層地震作用及樓層地震剪力層次hi(m)Hi(m)Gi(KN)GiHiFi(KN)Vi(KN)654321變形驗算在多遇地震下，鋼筋混凝土框架結構的彈性層間轉(zhuǎn)角限制為1/550，結果列于表7。五、地震作用內(nèi)力計算在求得框架第i層的層間剪力Vi后，i層j柱分配到的剪力Vij以及該柱上、下端的彎矩M和M分別按下式計算：V M ＝Vij（1－y）hM＝Vijyy=yn+y1+y2+y3式中：Diji層j柱的側(cè)移剛度； h該層處的計算高度； y框架柱的反彎點高度比； yn框架柱標準反彎點高度比；y1上、下梁線剛度變化時反彎點高度比的修正值；y2，y3上、下層層高變化時反彎點高度比的修正值；梁端彎矩Mb，剪力Vb及柱軸力Ni分別按下列各式計算：MMV＝N式中：i，i分別表示節(jié)點左，右梁的線剛度 M，M分別表示節(jié)點左，右梁的彎矩 Ni柱在i層的軸力，受壓為正。圖20 地震作用下剪力柱間分配圖21 地震作用下軸力柱間分配（KN）圖22 地震彎矩圖（KN柱每層有2個控制截面，及柱頂和柱底。見表1217圖25 恒載調(diào)幅彎矩圖（KNm）七、梁柱截面配筋計算框架梁、柱截面配筋除滿足承載力要求外，對于梁和e0/h0。按上式的計算結果如表18所示。 對于BC跨翼緣計算寬度當按跨度考慮時，b180。f=b+sn=250+3350=3600mm；按翼緣高度考慮時， b180。故取h180。梁內(nèi)縱向鋼筋選HRB400級鋼（fy=f180。）,ξb=。因為對于BC跨α1?cb180。f(h0h180。2)=m屬于第一類T形截面，同理AB,CD跨梁也為第一類T形截面。 νREVmax==250560=,故截面尺寸滿足要求。100=,非加密區(qū)箍筋取雙肢φ8200，對于箍筋設置滿足要求。100=由于跨度小，加密區(qū)長度取整跨。 柱的配筋計算表21給出了框架梁各層剪跨比和軸壓比計算結果，其中剪跨比λ也可取Hn/(2h0)，表中的Mc、Vc和N不應考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)。對于現(xiàn)澆樓蓋，底層柱計算長度l0=,其余層l0=。 ① D軸6層柱（M=,N=）l0==3600=4500mml0/h=4500/450=10要考慮撓度對偏心距的影響e0=M/N=106/10179。/450=2a180。s=bh0ρmin=450405％=178。② D軸柱底層柱（M=,N= KN）l0==4850=4850mml0/h=4850/450=要考慮撓度對偏心距的影響e0=M/N=106/10179。柱斜截面受剪承載力計算以第一層柱為例進行計算。柱端加密區(qū)的箍筋初選用4肢Φ8100。非加密區(qū)還應滿足s10d=160,故箍筋取4肢Φ8150。由節(jié)點兩側(cè)梁的受彎承載力計算節(jié)點核芯區(qū)的受剪設計值，因節(jié)點兩側(cè)梁不等高，計算時取兩側(cè)梁的平均高度，即hb=(600+400)/2=500mm, hb0=(560+360)/2=460mm其中對于三級抗震等級ηc=,為節(jié)點左右梁端組合彎矩設計值之和，對于首層C軸節(jié)點=+=,Hn=+=因為bb=250=bc/2=225,故取bj= bc=450mm,hj=450mm,ηj=(滿足剪跨比要求)節(jié)點核芯區(qū)的受剪承載力按下式計算，其中N取二層柱底軸力N==450450=，故取N=。+3004420247。八、樓板計算板一： 對于BC跨，lx/ ly2,故按雙向板計算，雙向板按彈性理論設計。沿樓蓋周邊則根據(jù)實際支承情況確定。②多跨連續(xù)雙向板支座最大負彎矩：支座最大負彎矩可按滿布活荷載時求得。計算簡圖及計算結果 區(qū)格Alox/loy跨內(nèi)計算簡圖μ=0Mx(+)(+)=mμ=Mx(μ)(+)( )=m支座計算簡圖M′x(+)=m近似按算出相應的鋼筋截面面積。九、基礎設計A軸基礎尺寸設計、確定基礎底面尺寸并驗算地基承載力由已知的地基條件，假設基礎埋深1m（基礎底面到室外地面的距離），持力層為灰褐色粉質(zhì)粘土層?；滋幍目傌Q向荷載為：基底平均壓力為：滿足條件?；A底面處土的自重應力基底平均壓力按準永久荷載計算基底附加應力點號（mm）（mm）00001222613167232696確定沉降計算深度，但相差不大，所以Zn=5m，符合要求。把支座不平衡力均勻分布于支座兩側(cè)各1/3跨度范圍。?y=300N/mm178。在正彎矩作用下配筋計算：選用，且，滿足最小配筋率的要求。截面最大剪力設計值驗算截面尺寸，截面尺寸滿足要求。確定基礎底板高度 計算基底凈反力設計值：單位長度1m內(nèi)基礎應滿足的有效高度實際上基礎有效高度，（按有墊層并暫按20底板筋直徑計），滿足。同理，求的其它各軸基礎配筋，如基礎平面圖所示。g39。g(39。g(39。g(39。MGrMQrMGr39。MGrMQrMGr39。MGrMQrMGr39。+)max,見表,剪力單位為KN表172 框架橫梁內(nèi)力組合抗震內(nèi)力組合取值　　　　　　　　　Me39。g+)γRe(39。gγRe(39。gγRe(39。g)Mge支座+M支座M跨中M 　274. 　 　 256. 　 　 161.　 　 161. 　 　 256.